DE1201881B - Broadband amplifier - Google Patents

Broadband amplifier

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DE1201881B
DE1201881B DEN24892A DEN0024892A DE1201881B DE 1201881 B DE1201881 B DE 1201881B DE N24892 A DEN24892 A DE N24892A DE N0024892 A DEN0024892 A DE N0024892A DE 1201881 B DE1201881 B DE 1201881B
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DEN24892A
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German (de)
Inventor
Leonard Leszek Kossakowski
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Koninklijke Philips NV
Original Assignee
Philips Gloeilampenfabrieken NV
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    • HELECTRICITY
    • H03ELECTRONIC CIRCUITRY
    • H03FAMPLIFIERS
    • H03F1/00Details of amplifiers with only discharge tubes, only semiconductor devices or only unspecified devices as amplifying elements
    • H03F1/08Modifications of amplifiers to reduce detrimental influences of internal impedances of amplifying elements
    • H03F1/18Modifications of amplifiers to reduce detrimental influences of internal impedances of amplifying elements by use of distributed coupling, i.e. distributed amplifiers
    • H03F1/20Modifications of amplifiers to reduce detrimental influences of internal impedances of amplifying elements by use of distributed coupling, i.e. distributed amplifiers in discharge-tube amplifiers

Description

BUNDESREPUBLIK DEUTSCHLANDFEDERAL REPUBLIC OF GERMANY

DEUTSCHESGERMAN

PATENTAMTPATENT OFFICE

AUSLEGESCHRIFTEDITORIAL

Int. α.:Int. α .:

H03fH03f

Deutsche Kl.; 21 a4 - 29/01 German class; 21 a4 - 29/01

Nummer: 1201 881Number: 1201 881

Aktenzeichen: N 24892IX d/21 a4File number: N 24892IX d / 21 a4

Anmeldetag: 28. April 1964 Filing date: April 28, 1964

Auslegetag: 30. September 1965Opening day: September 30, 1965

Die Erfindung betrifft einen Breitbandverstärker für elektrische Schwingungen mit Verstärkerelementen, deren Eingangselektroden die zu verstärkende Schwingung über gesonderte, eingangsseitig parallelgeschaltete Laufzeitnetzwerke zugeführt ist. Sie bezieht sich insbesondere auf die Aufgabe, das Produkt von Verstärkung und Bandbreite durch Mittel zu erhöhen, die ähnlich den bei Kettenverstärkern verwendeten Mitteln sind. Unter einem Kettenverstärker wird hier ein Verstärker verstanden, der eine Anzahl von Verstärkerelementen enthält, bei denen das zu verstärkende Signal über einen ersten Kettenleiter in Reihenfolge den verschiedenen Eingangselektroden dieser Verstärkerelemente zugeführt wird und die Ausgangselektroden dieser Verstärkerelemente mit einem zweiten Kettenleiter verbunden sind, wobei die Kettenleiter derart bemessen sind, daß ihre Verzögerungszeiten aneinander angepaßt sind, so daß an dem Ende des zweiten Kettenleiters ein verstärktes Signal mit einer großen Bandbreite erhalten wird.The invention relates to a broadband amplifier for electrical oscillations with amplifier elements, whose input electrodes transmit the vibration to be amplified via separate, parallel-connected input electrodes Runtime networks is fed. In particular, it relates to the task of the product of increasing gain and bandwidth by means similar to those used in chain amplifiers Means are. A chain amplifier is understood here to mean an amplifier that has a number of amplifier elements, in which the signal to be amplified via a first ladder in Order is fed to the various input electrodes of these amplifier elements and the Output electrodes of these amplifier elements are connected to a second ladder, wherein the ladder are dimensioned such that their delay times are adapted to one another, so that an amplified signal with a large bandwidth is obtained at the end of the second ladder.

Für eine einzige Verstärkerstufe, ζ. Β. mit einer Verstärkerröhre, gilt ein bestimmter Gütefaktor, der für das Produkt von Verstärkung und Bandbreite der Verstärkerstufe, das auch mit Bandbreitenmaß bezeichnet wird, maßgebend ist und als das Verhältnis zwischen der Steilheit der Röhre und der Summe der Eingangs-, der Ausgangs- und der Verdrahtungskapazitäten definiert ist. Dieser Gütefaktor ist eine kennzeichnende Größe, welche für das höchste Bandbreitenmaß maßgebend ist, das durch einen solchen Verstärker erzielbar ist. Da ein Verstärkungsfaktor kleiner als 1 normalerweise praktisch nutzlos ist, bedeutet dies, daß die erzielbare Bandbreite auf einen durch diese kennzeichnende Größe bedingten Wert begrenzt ist.For a single amplifier stage, ζ. Β. with an amplifier tube, a certain figure of merit applies, the for the product of gain and bandwidth of the amplifier stage, which also includes the bandwidth measure is called, is decisive and as the ratio between the steepness of the tube and the sum the input, output and wiring capacities is defined. This figure of merit is one Characteristic size, which is decisive for the highest bandwidth measure, which by a such an amplifier is achievable. Since a gain factor less than 1 is usually practically useless is, this means that the achievable bandwidth is limited by this characteristic size Value is limited.

Mittels eines Kettenverstärkers kann jedoch eine höhere Bandbreite bei einer zufriedenstellenden Verstärkung erreicht werden. Als Maß für eine große Bandbreite kann nämlich auch die Sprungkennlinie eines Verstärkers gelten, d. h. die Änderung seiner Ausgangsspannung als Funktion der Zeit, wenn an seinem Eingang eine Sprungfunktion mit vernachlässigbarer Anstiegszeit angelegt wird: je größer die Bandbreite, desto steiler ist der Verlauf der Sprungkennlinie. Da die Verzögerungszeiten beider Kettenleiter für die Spannungssprünge in jedem Augenblick aneinander angepaßt sind, werden sie sich an den Ausgangselektroden der verschiedenen Verstärkerelemente addieren, jedoch ohne eine gleiche Erhöhung der Anstiegzeit der Ausgangsspannung mit sich zu bringen.Using a chain amplifier, however, a higher bandwidth can be achieved with a satisfactory gain can be achieved. The step characteristic can also be used as a measure for a large bandwidth of an amplifier apply, d. H. the change in its output voltage as a function of time when on a step function with negligible rise time is applied to its input: the greater the Bandwidth, the steeper the curve of the jump characteristic. Since the delay times of both chain ladders for which voltage jumps are adapted to one another at every moment, they will adapt to the Add the output electrodes of the various amplifier elements, but without an equal increase the rise time of the output voltage with it.

Es müßte sich demnach ergeben, daß der Verstär-Breitbandverstärker It should therefore result that the amplifier broadband amplifier

Anmelder:Applicant:

N. V. Philips' Gloeilampenfabrieken,N. V. Philips' Gloeilampenfabrieken,

Eindhoven (Niederlande)Eindhoven (Netherlands)

Vertreter:Representative:

Dr. H. Scholz, Patentanwalt,Dr. H. Scholz, patent attorney,

Hamburg 1, Mönckebergstr. 7Hamburg 1, Mönckebergstr. 7th

Als Erfinder benannt:Named as inventor:

Leonard Leszek Kossakowski, EindhovenLeonard Leszek Kossakowski, Eindhoven

(Niederlande)(Netherlands)

Beanspruchte Priorität:Claimed priority:

Niederlande vom 2. Mai 1963 (292206)Netherlands May 2, 1963 (292206)

kungsfaktor proportional mit der Anzahl der Verstärkerstufen zunähme, während die Bandbreite, wenn die Kettenleiter ideal wären, keine Änderung erführe. Diese Kettenleiter führen jedoch zwangläufig eine Vergrößerung der Anstiegszeit in der Sprungkennlinie herbei; die Anstiegszeit nimmt jedoch bei sorgfältiger Bemessung der Kettenleiter nur um die dritte Wurzel der Anzahl der Verstärkerstufen zu, so daß endgültig doch ein erheblicher Gewinn im Bandbreitenmaß, d. h. dem Produkt von Verstärkung und Bandbreite, erreicht werden kann. F i g. 1 der Zeichnung zeigt einen Kettenverstärker bekannter Art. Er enthält eine Anzahl von Verstärkerelementen 1 bis 6, denen das Eingangssignal V1 über eine vorhergehende Kathodenfolgestufe 7 und einen Kettenleiter des Tiefpaßtyps zugeführt wird, der die Induktivitäten 11 bis 16 enthält, deren Mittel mit den Steuerelektroden der Verstärkerelemente verbunden sind. Der Kettenleiter wird durch einen Widerstand 17, dessen Wert dem Wellenwiderstand des Kettenleiters entspricht, abgeschlossen. Die Induktivitäten 11 bis 16 sind dabei so groß gewählt, daß sie mit den Parallelimpedanzen, die durch die Induktanzen der möglichst kurz gehaltenen Zuführrungsdrähte zu den Steuerelektroden der Verstärkerelemente 1 bis 6 und die möglichst niedrig gehaltenen Verdrahtungs- und Elektrodenkapazitäten gegen Erde gebildet werden, einen Kettenleiter aus m Gliedern mit minimaler Phasenverzerrung bilden. DieseThe gain factor would increase proportionally with the number of amplifier stages, while the bandwidth, if the ladder were ideal, would not change. However, these chain conductors inevitably lead to an increase in the rise time in the jump characteristic; However, if the ladder is carefully dimensioned, the rise time only increases by the third root of the number of amplifier stages, so that ultimately a considerable gain in bandwidth, ie the product of gain and bandwidth, can be achieved. F i g. 1 of the drawing shows a chain amplifier of a known type. It contains a number of amplifier elements 1 to 6, to which the input signal V 1 is fed via a preceding cathode follower stage 7 and a ladder of the low-pass type which contains the inductors 11 to 16, whose means with the control electrodes the amplifier elements are connected. The chain conductor is terminated by a resistor 17, the value of which corresponds to the wave resistance of the chain conductor. The inductances 11 to 16 are chosen so large that they form a chain conductor with the parallel impedances that are formed by the inductances of the short lead wires to the control electrodes of the amplifier elements 1 to 6 and the wiring and electrode capacitances to earth that are kept as low as possible form from m terms with minimal phase distortion. These

509 689/148509 689/148

3 43 4

minimale Phasenverzerrung entspricht einem Wert verstärkende Schwingung über gesonderte eingangs-minimum phase distortion corresponds to a value-amplifying oscillation via separate input

von m = 1,27. Zu diesem Zweck wird der Kopp- seitig parallelgeschaltete Laufzeitnetzwerke zugeführtof m = 1.27. For this purpose, runtime networks connected in parallel are fed to the coupling side

lungsfaktor zwischen beiden Hälften jeder der In- ist, anzugeben, bei dem mit derselben Anzahl vonlation factor between the two halves of each of the In- is to be indicated, with the same number of

duktivitäten 11 bis 16 so groß gewählt (in der Praxis Verstärkerelementen ein größeres BandbreitenmaßDuctivities 11 to 16 are chosen to be so large (in practice amplifier elements have a larger bandwidth

ergibt es sich z. B., daß bei 200 MHz ein Kopplungs- 5 erreicht wird. Es wird hierzu ein anderer Weg als beiit results z. B. that a coupling 5 is achieved at 200 MHz. There will be a different way of doing this than with

faktor von etwa 0,6 nicht überschritten werden den bekannten Kettenverstärkern beschritten, indemfactor of about 0.6 are not exceeded the known chain enhancers by

kann), daß in Reihe mit dem Zuleitungsdraht eine gemäß der Erfindung die Eingangs-Laufzeitnetz-can) that in series with the lead wire according to the invention the input delay network

negative Induktivität simuliert wird, die soviel werke gleiche Verzögerungszeiten aufweisen und dienegative inductance is simulated, which work so much have the same delay times and the

größer ist als die eigene Induktivität dieses Zulei- Ausgangselektroden der Verstärkerelemente mitis greater than the own inductance of this supply output electrode with the amplifier elements

tungsdrahtes (z. B. 10 nH, also 10~8 H), daß die ge- ίο möglichst geringen Laufzeitunterschieden mitein-connection wire (e.g. 10 nH, i.e. 10 ~ 8 H) that the lowest possible transit time differences coincide.

wünschte minimale Phasenverzerrung, also m = 1,27, ander und mit einem Abschluß-Laufzeitnetzwerkwanted minimal phase distortion, so m = 1.27, different and with a termination delay network

erreicht wird. Es zeigt sich, daß diese Phasenverzer- verbunden sind, an dessen Ausgang die verstärkteis achieved. It turns out that these phase distortions are connected, at the output of which the amplified

rung in der Kennlinie, welche die Phase der Über- Schwingung abzunehmen ist.tion in the characteristic curve from which the phase of overshoot is to be removed.

tragungsfunktion des Netzwerkes als Funktion dei Die Erfindung wird an Hand der Fig. 3 erläutert, Frequenz darstellt, für die Anstiegszeit τ in der 15 die ein Prinzipschaltbild der Erfindung zeigt. Die Sprungkennlinie Vr (als Funktion der Zeit t) des F i g. 4 und 5 zeigen Ausführungsbeispiele des erfin-Netzwerkes für eine dem Eingang zugeführte Sprung- dungsgemäßen Verstärkers mit erweiterten Schalfunktion V1 (s. F i g. 2) verantwortlich ist. Wenn kein tungen.The invention is explained with reference to FIG. 3, which represents the frequency for the rise time τ in FIG. 15, which shows a basic circuit diagram of the invention. The jump characteristic V r (as a function of time t) of FIG. 4 and 5 show exemplary embodiments of the inventive network for an amplifier according to the jump to the input with an extended switching function V 1 (see FIG. 2) which is responsible. If nothing works.

Überschwingen in der Sprungkennlinie zugelassen F i g. 6 zeigt eine Phasenkennlinie als Funktion werden soll, ergibt es sich, daß die Zeit r bei dem 20 der Frequenz zur Erläuterung der Erfindung,
erwähnten Wert von m = 1,27 am geringsten ist und Nach F i g. 3 wird das zu verstärkende Signal V1 praktisch nur noch durch die Grenzfrequenz des wieder der Eingangselektrode einer Kathodenfolge-Netzwerkes bedingt wird, und zwar ist sie umgekehrt stufe 7 zugeführt, deren Ausgang zu den Steuerproportional zu dieser Frequenz. elektroden einer Anzahl von Verstärkerelementen 1, Die Ausgangselektroden der Verstärkerelemente 1 25 2, 3 führt. Im Gegensatz zu Fig. 1 sind gesonderte bis 6 sind mit einem zweiten Kettenleiter verbunden, Laufzeitnetzwerke verwendet, über welche das Signal der die Induktivitäten 21 bis 26 enthält, die durch von der Ausgangselektrode des Verstärkerelementes 7 Abschlußwiderstände 27 bzw. 28 abgeschlossen sind, den Eingangselektroden der Verstärkerelemente 1 die wieder gleich dem Wellenwiderstand dieses zwei- bis 3 zugeführt wird. Jedes Laufzeitnetzwerk enthält ten Kettenleiters sind; neben den Induktivitäten 21 3° wieder in seinem Reihenzweig eine Induktivität (31, bis 26 wird dieser Kettenleiter durch die Ausgangs- 32, 33), dessen Mittenanzapfung zu den Steuerelekstreukapazitäten der Verstärkerelemente 1 bis 6 mit troden der Verstärkerelemente 1, 2, 3 führt. Sie sind ihren Verdrahtungskapazitäten und -induktanzen ge- wieder durch Abschlußwiderstände 34, 35, 36 abgebildet. Das Ausgangssignal wird einer Ausgangs- schlossen, die gleich den Wellenwiderständen der klemme 30 entnommen. Die Induktivitäten 21 bis 26 35 Laufzeitnetzwerke sind. Die Laufzeitnetzwerke sind sind entsprechend den für die Induktivitäten 11 bis dabei nach den beschriebenen Erwägungen bemessen, 16 geltenden Erwägungen bemessen und weiter so so daß die Induktivitäten mit ihren Abschlußwidergewählt, daß die Verzögerungszeiten der beiden ständen und der möglichst niedrig gehaltenen Induk-. Kettenleiter 11 bis 16 bzw. 21 bis 26 für eine Sprung- tivität bzw. Kapazität der Zuführungsleitungen und funktion gleich sind. 40 der Elektroden der Verstärkerelemente Leiternetz-Bei sinusförmigen Eingangsspannungen ergibt sich werke aus m Gliedern mit minimaler Phasenverzerbei diesem Verstärker für das Bandbreitenmaß ein rung (m = 1,27) bilden. Die Leiternetzwerke 31, 34 «r _* 1 · u nS u · ο α· c* -IU ·* λ λ/ *■· bzw. 32, 35 bzw. 33, 36 sind derart bemessen, daß Wertgleich ^,, wobei S die Steilheit der Verstar- ihre Verzögerungszeit, d.h. die zwischen einer
Overshooting permitted in the jump characteristic F i g. 6 shows a phase characteristic curve as a function, it results that the time r at the 20 of the frequency to explain the invention,
mentioned value of m = 1.27 is lowest and according to F i g. 3, the signal V 1 to be amplified is practically only caused by the cutoff frequency of the input electrode of a cathode-sequence network, namely it is reversely fed to stage 7, the output of which is proportional to the control to this frequency. electrodes of a number of amplifier elements 1, The output electrodes of the amplifier elements 1 25 2, 3 leads. In contrast to Fig. 1, separate to 6 are connected to a second ladder, transit time networks used, via which the signal contains the inductances 21 to 26, which are terminated by the output electrode of the amplifier element 7 terminating resistors 27 and 28, the input electrodes the amplifier element 1 which is again fed to the characteristic impedance of this two to three. Each delay network contains th ladder; In addition to the inductances 21 3 °, an inductance (31, to 26) becomes this chain conductor through the output 32, 33), the center tap of which leads to the control element stray capacitances of the amplifier elements 1 to 6 with the trodes of the amplifier elements 1, 2, 3. Their wiring capacitances and inductances are again mapped by terminating resistors 34, 35, 36. The output signal is taken from an output that is equal to the wave resistance of terminal 30. The inductors 21 to 26 are 35 delay networks. The runtime networks are dimensioned according to the considerations described for the inductors 11 to 16, and further so that the inductances are re-selected with their termination that the delay times of the two levels and the inductive being kept as low as possible. Chain conductors 11 to 16 or 21 to 26 for a jump activity or capacity of the supply lines and function are the same. 40 of the electrodes of the amplifier elements Conductor network - With sinusoidal input voltages, the result is works from m elements with minimal phase distortion. The conductor networks 31, 34 «r _ * 1 · u nS u · ο α · c * -IU · * λ λ / * ■ · or 32, 35 or 33, 36 are dimensioned such that value equals ^ ,, where S the steepness of Verstar- its delay time that is between a

kerelemente, η die Anzahl von Verstärkerelementen 45 Sprungfunktion an der Ausgangselektrode des Vor- und C die Eingangskapazität jedes der Verstärker- Verstärkers 7 und dem Auftreten eines von ihr abelemente bezeichnet. hängigen Spannungssprunges an den Steuerelek-kerelemente, η denotes the number of amplifier elements 45 step function at the output electrode of the front and C denotes the input capacitance of each of the amplifier amplifier 7 and the occurrence of one of its abelements. voltage jump at the control elec-

Es sind neben Kettenverstärkern der eingangs be- troden der Verstärkerelemente 1, 2, 3 verlaufende schriebenen Art auch Kettenverstärker mit mehreren Zeit die gleiche ist. Das verstärkte Signal tritt somit Verstärkerelementen bekanntgeworden, bei denen 50 an den Ausgangselektroden dieser Verstärkerelemente an Stelle der Kettenleiter sowohl an den Eingangs- in demselben Zeitpunkt auf und erzeugt über ein elektroden als auch an den Ausgangselektroden der Abschlußnetzwerk mit der Induktivität 37 und dem einzelnen Verstärkerelemente gesonderte Laufzeit- Abschlußwiderstand 38, dessen Wert wieder gleich netzwerke angeordnet sind. Gemäß dem oben be- dem Wellenwiderstand des Netzwerkes ist, das durch schriebenen Prinzip des Kettenverstärkers haben 55 die Induktivität 37 und die Elektroden- und Verdiese Laufzeitnetzwerke an die Reihenfolge der Ver- drahtungskapazität der Ausgangselektroden der Verstärker angepaßte Laufzeiten, d. h., die Verzöge- Stärkerelemente 1, 2, 3 gebildet wird, an der Ausrungszeiten der Laufzeitnetzwerke sowohl am Ein- gangsklemme 40 ein verstärktes Signal,
gang der Röhre 1 als auch an ihrem Ausgang ist ge- Der Erfindung liegt folgende Erkenntnis zugrunde: ringer als die der entsprechenden Laufzeitnetzwerke 60 Jedes der dargestellten Laufzeitnetzwerke hat eine der Röhre 2, usf. Hierdurch wird dieselbe Wirkung Phasenkennlinie als Funktion der Frequenz, die beder eingangsseitigen und der ausgangsseitigen geson- sonders in der Nähe der Grenzfrequenz erhebliche derten Netzwerke wie bei den über alle Verstärker- Nichtlinearitäten aufweist. In F i g. 6 ist die Phase φ elemente durchgehenden Kettenleitern eines Ketten- der Ausgangsspannung eines dieser Netzwerke bei Verstärkers der oben beschriebenen Art erreicht. 65 konstanter sinusförmiger Eingangsspannung als Funk-
In addition to chain amplifiers of the type described in the introduction to the amplifier elements 1, 2, 3, there are also chain amplifiers with several times the same. The amplified signal has become known to amplifier elements in which 50 at the output electrodes of these amplifier elements instead of the ladder at the input at the same point in time and generated via an electrode as well as at the output electrodes of the terminating network with the inductance 37 and the individual amplifier elements separately Runtime terminating resistor 38, the value of which is again arranged in the same networks. According to the above-mentioned characteristic impedance of the network, the principle of the chain amplifier described above has the inductance 37 and the electrode and tr , 2, 3 is formed, an amplified signal is generated at the arresting times of the runtime networks and at the input terminal 40,
The invention is based on the following knowledge: lower than that of the corresponding transit time networks 60 Each of the illustrated transit time networks has one of the tubes 2, and so on on the input side and the output side, especially in the vicinity of the cut-off frequency, has considerable modified networks as in the case of all amplifier non-linearities. In Fig. 6 is the phase φ elements of continuous ladder ladders of a chain the output voltage of one of these networks is achieved in amplifiers of the type described above. 65 constant sinusoidal input voltage as radio

Die Erfindung zielt nun darauf ab, Breitband- tion der Frequenz / aufgetragen. Durch die beschrie-The invention now aims to broadband the frequency / plotted. Through the described

verstärker für elektrische Schwingungen mit Ver- bene Bemessung der Induktivitäten, die zu einemamplifier for electrical vibrations with Verbene dimensioning of the inductances that lead to a

Stärkerelementen, deren Eingangselektroden die zu Netzwerk aus m Gliedern mit m = 1,27 führen, wirdStronger elements whose input electrodes lead to a network of m members with m = 1.27

erreicht, daß die Phasenverzerrung bis zur Grenzfrequenz fc nahezu Null ist. Dies bedeutet, daß die Phase φ von der Frequenz Null bis praktisch zur Grenzfrequenz fc nahezu linear mit der Frequenz verläuft. Bekanntlich wird die Verzögerungszeit eines solchen Netzwerkes durch die Ableitung seiner Phasenkennlinie nach der Frequenz bedingt.achieves that the phase distortion is almost zero up to the cutoff frequency f c. This means that the phase φ runs almost linearly with the frequency from the frequency zero to practically the limit frequency f c. As is well known, the delay time of such a network is determined by the derivation of its phase characteristic according to the frequency.

Durch die Kettenleiter 11 bis 16 bzw. 21 bis 26 in F i g. 1 wird erreicht, daß die Ausgangssignale der verschiedenen Verstärkerelemente 1 bis 6 addiert werden und somit das Gesamtausgangssignal proportional zur Anzahl der Verstärkerelemente vergrößert wird, während die Anstiegszeit in der Sprungkennlinie (F i g. 2) lediglich um die dritte Wurzel der Anzahl der Verstärker elemente zunimmt. Diese geringere Zunahme ist darauf zurückzuführen, daß die Nichtlinearität der Phasenkennlinie in der Nähe der Grenzfrequenz fc mit der Anzahl von Abschnitten des Kettenleiters 11 bis 16 in F i g. 1 zunimmt. Es tritt daher, im Vergleich zu den den vorhergehenden Verstärkerelementen zugeführten Signalen, eine Anhäufung von Nichtlinearitäten für die Phase des Signals, das dem Verstärkerelement 6 zugeführt wird, auf, wodurch die geringere Zunahme der Anstiegszeit in der Sprungkennlinie erklärt ist. Versuchte man, diese Anhäufung von Nichtlinearitäten dadurch zu vermeiden, daß alle Eingangselektroden der Verstärkerelemente 1 bis 6 direkt miteinander verbunden würden, so würde gerade eine noch größere Anstiegszeit in der Sprungkennlinie hervorgerufen werden, da in diesem Falle die Eingangskapazitäten aller Verstärkerelemente addiert würden, so daß mit dem Gütefaktor einer einzigen Röhre gerechnet werden müßte.Through the chain conductors 11 to 16 and 21 to 26 in FIG. 1 it is achieved that the output signals of the various amplifier elements 1 to 6 are added and thus the total output signal is increased proportionally to the number of amplifier elements, while the rise time in the step characteristic (Fig. 2) only by the third root of the number of amplifier elements increases. This smaller increase is due to the fact that the non-linearity of the phase characteristic in the vicinity of the cutoff frequency f c increases with the number of sections of the ladder 11 to 16 in FIG. 1 increases. There is therefore an accumulation of non-linearities for the phase of the signal which is fed to the amplifier element 6 in comparison with the signals fed to the preceding amplifier elements, which explains the smaller increase in the rise time in the step characteristic. If one tried to avoid this accumulation of non-linearities by connecting all the input electrodes of the amplifier elements 1 to 6 directly to one another, an even greater rise time would be caused in the step characteristic curve, since in this case the input capacitances of all amplifier elements would be added, so that would have to be expected with the quality factor of a single tube.

Bei dem Verstärker nach der Erfindung wird jeder der Eingangselektroden das Signal über getrennte Laufzeitnetzwerke zugeführt. Daher addieren sich die Eingangskapazitäten nicht, und die Anstiegszeit in der Sprungkennlinie ist, sofern es sich um die Eingangskreise handelt, durch den Gütefaktor einer einzigen Röhre bedingt. Da das verstärkte Signal jedoch wieder gleichzeitig an allen Ausgangselektroden der Verstärkerelemente 1 bis 3 auftritt, nimmt die Verstärkung proportional mit der Anzahl der Verstärkerelemente zu, auf gleiche Weise wie bei dem bekannten Kettenverstärker nach Fig. 1. Auf der Ausgangsseite der Verstärkerelemente werden zwar die Elektroden- und die Verdrahtungskapazitäten sich ebenfalls addieren, aber im allgemeinen ist die Ausgangskapazität eines Verstärkerelementes einige Male kleiner als seine Eingangskapazität, so daß der Einfluß der Addition dieser Kapazitäten auf die Anstiegszeit in der Sprungkennlinie wenigstens bei einer nicht zu großen Anzahl paralleler Verstärkerelemente gering bleibt.In the amplifier according to the invention, each of the input electrodes receives the signal via separate ones Runtime networks fed. Therefore, the input capacitances do not add up, and so does the rise time In the step characteristic, if it is about the input circuits, there is one due to the quality factor single tube conditionally. However, since the amplified signal comes back to all output electrodes at the same time of amplifier elements 1 to 3 occurs, the gain increases proportionally with the number of amplifier elements to, in the same way as in the known chain amplifier of Fig. 1. On the The electrode and wiring capacitances are the output side of the amplifier elements also add up, but in general the output capacitance of an amplifier element is several Times smaller than its input capacitance, so that the influence of the addition of these capacitances on the rise time in the jump characteristic at least with a not too large number of parallel amplifier elements remains low.

Wenn als Verstärkerelemente Röhren verwendet werden, wie dies dargestellt ist, liegt die Steuergitterkapazität im allgemeinen in der Größenordnung 10 pF, die Anodenkapazität hingegen nur in der Größenordnung 2pF. Werden daher weniger als fünf parallele Röhren oder, allgemein gesehen, eine geringere Anzahl als das Verhältnis zwischen der Eingangs- und der Ausgangskapazität der Verstärkerelemente verwendet, so kann der Beitrag der parallelliegenden Ausgangselektroden der Verstärkerelemente zu der Anstiegszeit in der Sprungkennlinie im Vergleich zu dem der Eingangselektroden vernachlässigt werden. Auch bei Transistoren als Verstärkerelemente können dieselben Erwägungen gelten, wobei jedoch berücksichtigt werden muß, daß deren Eingangselektroden zudem erhebliche Ströme ziehen.If tubes are used as amplifier elements, as shown, the control grid capacitance is present generally in the order of 10 pF, the anode capacitance, however, only in the Order of magnitude 2pF. Therefore, if fewer than five parallel tubes or, generally speaking, one fewer than the ratio between the input and output capacitance of the amplifier elements is used, the contribution of the parallel output electrodes of the amplifier elements neglected for the rise time in the step characteristic compared to that of the input electrodes will. The same considerations can also apply to transistors as amplifier elements, However, it must be taken into account that their input electrodes also have considerable currents draw.

Durch die Parallelschaltung der Ausgangselektroden der Verstärkerelemente 1 bis 3 in F i g. 3 wird außerdem bewirkt, daß bei dem gleichen Wert der oberen Grenzfrequenz des Netzwerkes 37, 38 wie bei dem der Netzwerke 31, 34; 32, 35 bzw. 33, 36 ein kleinerer Wert der Induktivität 37 im Vergleich zu den entsprechenden Induktivitäten in dem Verstärker nach F i g. 1 berücksichtigt werden muß, so daß auch der Wellenwiderstand des Netzwerkes 37, 38 verkleinert wird. Der Verstärker nach der Erfindung eignet sich daher vorzüglich für den Anschluß an die Eingangselektrode eines in Kaskade geschalteten Verstärkers, da in diesem Fall eine bessere Anpassung zwischen dem Ausgangskreis der Verstärkerelemente 1 bis 3 in F i g. 3 und der verhältnismäßig niederohmigen Eingangselektrode des Folgeverstärkers erhalten wird.The parallel connection of the output electrodes of the amplifier elements 1 to 3 in FIG. 3 will also causes that at the same value of the upper limit frequency of the network 37, 38 as at that of the networks 31, 34; 32, 35 and 33, 36 a smaller value of the inductance 37 compared to the corresponding inductances in the amplifier according to FIG. 1 must be taken into account, so that too the wave resistance of the network 37, 38 is reduced. The amplifier according to the invention is therefore particularly suitable for connection to the input electrode of a cascade Amplifier, because in this case a better match between the output circuit of the amplifier elements 1 to 3 in FIG. 3 and the relatively low-resistance input electrode of the follower amplifier is obtained.

In dem Ausführungsbeispiel nach F i g. 4 sind die Verstärkerelemente 7, 1, 2 und 3 sowie die Eingangs-Laufzeitnetzwerke 31, 34; 32, 35 und 33, 36 auf gleiche Weise wie in F i g. 3 geschaltet. Die Ausgangselektroden der Verstärkerelemente 1 bis 3 sind mit einem Punkt eines als weiteres Laufzeitnetzwerk ausgebildeten Abschlußnetzwerkes verbunden, das die in der Mitte angezapften Hochfrequenzinduktivitäten 43 und 44 und die Abschlußwiderstände 45 und 46 enthält, die wieder gleich dem Wellenwiderstand dieses Laufzeitnetzwerkes gewählt sind. Die Mittenanzapfung der Induktivität 43 ist mit den miteinander verbundenen Ausgangselektroden der Verstärkerelemente 1, 2 und 3, die Mittenanzapfung der Induktivität 44 mit den Ausgangselektroden eines zweiten Satzes von Verstärkerelementen 1', 2', 3' verbunden, deren Eingangselektroden über gesonderte Laufzeitfilter das zu verstärkende Signal zugeführt wird. Diese Laufzeitfilter enthalten die Hochfrequenzinduktivitäten 51 bis 56, die mit je einer Mittenanzapfung versehen sind, wobei die Mittenanzapfungen der Induktivitäten 51, 53 und 55 über kleine Kondensatoren 57, 58 bzw. 59 mit Masse verbunden sind und die Mittenanzapfungen der Induktivitäten 52, 54 und 56 zu den Eingangselektroden der Verstärkerelemente 1', 2' und 3' führen. Die Netzwerke 51, 52, 57 bzw. 53, 54, 58 bzw. 55, 56, 59 sind wieder auf die oben beschriebene Weise als Laufzeitnetzwerke aus m Gliedern mit minimaler Phasenverzerrung ausgebildet und mit Widerständen 61, 62 bzw. 63 abgeschlossen, die gleich dem Wellenwiderstand der Netzwerke gewählt sind.In the embodiment according to FIG. 4 are the amplifier elements 7, 1, 2 and 3 as well as the input delay networks 31, 34; 32, 35 and 33, 36 in the same way as in FIG. 3 switched. The output electrodes of the amplifier elements 1 to 3 are connected to a point of a termination network designed as a further delay network, which contains the high-frequency inductances 43 and 44 tapped in the middle and the terminating resistors 45 and 46, which are again chosen to be equal to the characteristic impedance of this delay network. The center tap of the inductance 43 is connected to the interconnected output electrodes of the amplifier elements 1, 2 and 3, the center tap of the inductor 44 is connected to the output electrodes of a second set of amplifier elements 1 ', 2', 3 ', the input electrodes of which are to be amplified via separate delay filters Signal is supplied. These transit time filters contain the high-frequency inductors 51 to 56, which are each provided with a center tap, the center taps of the inductors 51, 53 and 55 being connected to ground via small capacitors 57, 58 and 59, and the center taps of the inductors 52, 54 and 56 lead to the input electrodes of the amplifier elements 1 ', 2' and 3 '. The networks 51, 52, 57 or 53, 54, 58 or 55, 56, 59 are again formed in the manner described above as runtime networks of m elements with minimal phase distortion and terminated with resistors 61, 62 and 63, which are the same the wave resistance of the networks are chosen.

Der Zeitunterschied zwischen einem Spannungssprung an der Kathode des Verstärkerelementes 7 und den zugeordneten Spannungssprüngen an den Eingangselektroden der Verstärkerelemente 1, 2, 3 bzw. an den Mittenanzapfungen der Induktivitäten 51, 53 bzw. 55 ist wegen der gewählten Bemessung stets gleich. Der Zeitunterschied zwischen den Spannungssprüngen an den Eingangselektroden der Verstärkerelemente 1, 2, 3 und denen an den Eingangselektroden der Verstärkerelemente 1', 2', 3' ist gleich groß wie die Verzögerungszeit zwischen dem Spannungssprung an der Mittenanzapfung der Induktivität 43 und dem Spannungssprung an der Mittenanzapfung der Induktivität 44 gewählt. Diese Spannungssprünge treten somit wieder in dem gleichen Zeit- The time difference between a voltage jump at the cathode of the amplifier element 7 and the associated voltage jumps at the input electrodes of the amplifier elements 1, 2, 3 or at the center taps of the inductors 51, 53 or 55 is always the same because of the selected dimensioning. The time difference between the voltage jumps at the input electrodes of the amplifier elements 1, 2, 3 and those at the input electrodes of the amplifier elements 1 ', 2', 3 'is the same as the delay time between the voltage jump at the center tap of the inductance 43 and the voltage jump at the Center tap of inductance 44 selected. These voltage jumps thus occur again in the same time

punkt an der Ausgangsklemme 50 auf und erzeugen dort ein proportional zur Anzahl der Verstärkerelemente verstärktes Signal. In bezug auf diese Verstärkung ist die Anordnung nach Fig. 4 nicht vorteilhafter als die nach Fig. 1, aber da in Fig. 1 das Eingangssignal des letzten Verstärkerelementes 6 von dem Eingangs-Laufzeitnetzwerk an einem Punkt abgeleitet ist, der die gleiche Anzahl von Abschnitten hat wie die Anzahl der Verstärkerelemente, während in F i g. 4 die betreffenden Eingangsnetzwerke 51,52 bzw. 53, 54 bzw. 55, 56 je nur zwei Abschnitte enthalten, wird bei dem Verstärker nach F i g. 4 eine erheblich geringere Phasenverzerrung und somit eine erheblich kürzere Anstiegszeit in der Sprungkennlinie vorgefunden.point at the output terminal 50 and generate a proportional to the number of amplifier elements amplified signal. With regard to this reinforcement, the arrangement according to FIG. 4 is not more advantageous than that of FIG. 1, but since in FIG. 1 the input signal of the last amplifier element 6 of is derived from the input runtime network at a point that has the same number of sections like the number of amplifier elements, while in FIG. 4 the relevant input networks 51, 52 or 53, 54 or 55, 56 each contain only two sections, in the case of the amplifier according to FIG. 4 one considerably lower phase distortion and thus a considerably shorter rise time in the step characteristic found.

Selbstverständlich können die Netzwerkabschnitte 51, 57 bzw. 53, 58 bzw. 55, 59 durch die bereits vorhandenen Netzwerkabschnitte 31, 32 und 33 ersetzt werden. Dies ist in F i g. 4 schematisch durch die gestrichelte Linie dargestellt, wobei die rechte Elektrode der Induktivität 31 mit der linken Elektrode der Induktivität 52 verbunden ist und die Elemente 34, 51 und 57 wegfallen. Bei entsprechenden Verbindungen zwischen den Induktivitäten 32 und 54 bzw. 33 und 56 können die Elemente 35, 53 und 58 bzw. 36, 55, 59 wegfallen.Of course, the network sections 51, 57 or 53, 58 or 55, 59 can be replaced by the existing ones Network sections 31, 32 and 33 are replaced. This is in FIG. 4 schematically by the dashed line Line shown, the right electrode of the inductor 31 with the left electrode the inductance 52 is connected and the elements 34, 51 and 57 are omitted. With appropriate connections between the inductances 32 and 54 or 33 and 56, the elements 35, 53 and 58 or 36, 55, 59 are omitted.

In einem praktischen Ausführungsbeispiel mit Röhren 1 bis 7 des Typs QQE 02-5, deren Eingangskapazität gleich 10,5 pF ist, wurden die Induktivitäten 31, 32, 33, 52, 54 und 56 gleich 140 nH gewählt. Die Kopplung zwischen den beiden Teilen jeder dieser Induktivitäten war so groß, daß zusammen mit den Verdrahtungsinduktivitäten und den Kapazitäten Netzwerke aus m Gliedern mit m = 1,27 entstanden. Der Wellenwiderstand des FiI-ters betrug dabei 130 Ohm, und die Abschlußwiderstände 61, 62, 63 hatten denselben Wert. Die Anodenkapazitäten der betreffenden Röhren betrugen 1,6 pF. Dementsprechend wurden die Induktivitäten 43, 44 gleich 320 nH gewählt. Der Wellenwiderstand des so gebildeten Netzwerkes betrug 290 Ohm, und die Widerstände 45, 46 wurden dementsprechend gewählt. Bei einer Grenzfrequenz von 290MHz wurde ein Verstärkungsfaktor von gut 9 erreicht, wogegen der Verstärker nach Fig. 1 bei dieser Frequenz keine Verstärkung hat.In a practical embodiment example with tubes 1 to 7 of the type QQE 02-5, the input capacitance of which is equal to 10.5 pF, the inductances 31, 32, 33, 52, 54 and 56 were chosen to be equal to 140 nH. The coupling between the two parts of each of these inductances was so great that, together with the wiring inductances and the capacitances, networks were created from m elements with m = 1.27. The characteristic impedance of the filter was 130 ohms, and the terminating resistors 61, 62, 63 had the same value. The anode capacitance of the tubes in question was 1.6 pF. Accordingly, the inductances 43, 44 were chosen to be 320 nH. The wave resistance of the network thus formed was 290 ohms, and the resistors 45, 46 were chosen accordingly. At a cut-off frequency of 290 MHz, an amplification factor of a good 9 was achieved, whereas the amplifier according to FIG. 1 has no amplification at this frequency.

In dem Ausführungsbeispiel nach Fig. 5 wird das Eingangssignal V1 wieder einer Trennstufe 7 zugeführt, von deren Kathoden einerseits und deren Anoden andererseits die Ausgangssignale über zu Laufzeitnetzwerken gehörenden Induktivitäten 71 und 72 bzw. 73 und 74 den Eingangselektroden von Verstärkerelementen 81, 82 bzw. 83, 84 zugeführt werden. Die Eingangselektroden sind wieder mit Mittenanzapfungen der Induktivitäten 71 bis 74 verbunden, so daß wieder Laufzeitnetzwerke mit m Gliedern gebildet werden, die mit Widerständen 91, 92 bzw. 93, 94 abgeschlossen sind, deren Wert dem Wellenwiderstand der Netzwerke entspricht. Infolge der gewählten Bemessung treten wieder bei einem sprungförmigen Eingangssignal V1 in demselben Zeitpunkt Spannungssprünge an den Ausgangselektroden der Verstärkerelemente 81 bis 84 auf. Diese Ausgangselektroden sind mit Abschlußnetzwerken aus den Induktivitäten 85 bzw. 86 und den Abschlußwiderständen 87 und 88 verbunden, wodurch wieder Verzögerungsnetzwerke aus m Gliedern mit Abschlußwiderständen gleich dem Wellenwiderstand der Netzwerke gebildet werden. Gewünschtenfalls werden zwischen den betreffenden Ausgangselektroden und den Induktivitäten 85 bzw. 86 noch kleine Induktivitäten 111 bis 114 aufgenommen, die halbe K-Abschnitte an den Eingängen der Netzwerke 85, 87 bzw. 86, 88 bilden. Die Mittenanzapfungen der Induktivitäten 85 bzw. 86 führen zu den Steuerelektroden der Verstärkerelemente 101 und 102. Auf vollkommen gleiche Weise sind die Verstärkerelemente 7', 81', 82', 83', 84', 101' und 102' geschaltet, wobei das Eingangssignal V1 auch der Steuerelektrode des Verstärkerelementes T zugeführt wird. Wenn die Vorverstärkerstufen 7 bzw. T nicht berücksichtigt werden, entstehen zwei Pyramiden der in Gegentakt geschalteten Verstärkerelemente, wobei in der unteren Schicht die Verstärkerelemente 81, 82, 81', 82' (bzw. 83, 84 und 83', 84') und in der oberen Schicht die Verstärkerelemente 101 und 101' (bzw. 102 und 102') liegen. Durch die gewählte Bemessung wird erreicht, daß die sprungförmige Eingangsspannung jeweils Spannungen an den entsprechenden Eingangs- bzw. Ausgangselektroden erzeugen, die für entsprechende Elektroden an gleichen Zeitpunkten auftreten. Es entstehen somit an den miteinander verbundenen Ausgangselektroden der Verstärkerelemente 101 und 101' bzw. denen der Verstärkerelemente 102 und 102' verstärkte Gegentaktspannungen, wobei die Anstiegszeit in der Sprungkennlinie auf einen äußerst kleinen Wert herabgesetzt ist. Die Ausgangsspannungen können z. B. den Ablenkelektroden eines Elektronenstrahloszillographen zugeführt werden.In the exemplary embodiment according to FIG. 5, the input signal V 1 is again fed to an isolating stage 7, from whose cathodes on the one hand and whose anodes on the other hand the output signals via inductances 71 and 72 or 73 and 74 belonging to delay networks to the input electrodes of amplifier elements 81, 82 or 83, 84 are fed. The input electrodes are again connected to the center taps of the inductances 71 to 74, so that delay networks are again formed with m elements which are terminated with resistors 91, 92 and 93, 94, the value of which corresponds to the characteristic impedance of the networks. As a result of the selected dimensioning, voltage jumps occur again at the output electrodes of the amplifier elements 81 to 84 in the case of a stepped input signal V 1 at the same point in time. These output electrodes are connected to terminating networks made up of inductances 85 and 86, respectively, and terminating resistors 87 and 88, whereby delay networks are again formed from m elements with terminating resistances equal to the characteristic impedance of the networks. If desired, small inductances 111 to 114 , which form half K-sections at the inputs of the networks 85, 87 and 86, 88, are added between the relevant output electrodes and the inductances 85 and 86, respectively. The center taps of the inductances 85 and 86 lead to the control electrodes of the amplifier elements 101 and 102. The amplifier elements 7 ', 81', 82 ', 83', 84 ', 101' and 102 'are connected in exactly the same way, with the input signal V 1 is also fed to the control electrode of the amplifier element T. If the preamplifier stages 7 or T are not taken into account, two pyramids of the amplifier elements connected in push-pull arise, with the amplifier elements 81, 82, 81 ', 82' (or 83, 84 and 83 ', 84') and in the lower layer the amplifier elements 101 and 101 ' (or 102 and 102') lie in the upper layer. The selected dimensioning ensures that the stepped input voltage generates voltages at the corresponding input and output electrodes, which occur for corresponding electrodes at the same points in time. Thus, amplified push-pull voltages arise at the interconnected output electrodes of amplifier elements 101 and 101 ' or those of amplifier elements 102 and 102' , the rise time in the step characteristic being reduced to an extremely small value. The output voltages can e.g. B. be fed to the deflection electrodes of an electron beam oscilloscope.

In einer praktischen Ausführungsform dieses Verstärkers waren die Verstärkerelemente 7 bzw. 7' vom Typ EC 1000; alle übrigen Verstärkerelemente waren vom Typ QQE 02-5, und die Induktivitäten 71 bis 74 und die Induktivitäten 85, 86 hatten Werte von 184 nH. Die Abschlußwiderstände 87 und 88 bzw. 91 bis 94 hatten den Wert 132 Ohm. Der Eingangswiderstand 105 hatte den Wert 52 Ohm, die Symmetriewiderstände 106 bis 108 hatten 680 Ohm. Die Betriebsspannungen wurden über in F i g. 5 nicht näher bezeichnete Anschlußklemmen zugeführt, die mit Durchführungskondensatoren gegen Masse entkoppelt waren.In a practical embodiment of this amplifier, the amplifier elements 7 and 7 'were of the EC 1000 type; all other amplifier elements were of the type QQE 02-5, and the inductances 71 to 74 and the inductances 85, 86 had values of 184 nH. The terminating resistors 87 and 88 or 91 to 94 had a value of 132 ohms. The input resistance 105 had the value 52 ohms, the symmetry resistors 106 to 108 had 680 ohms. The operating voltages were over in F i g. 5 unspecified terminals supplied, which were decoupled from ground with bushing capacitors.

Es ist selbstverständlich, daß mehrere Abarten des dargestellten Prinzips möglich sind. Man braucht nicht immer einen Wert von m = 1,27 zu wählen; je nach der beabsichtigten Anwendung kann manchmal ein anderer Wert günstiger sein. Es braucht auch nicht stets eine Induktivität mit Mittenanzapfung verwendet zu werden; ein anderes Anzapfungsverhältnis kann manchmal günstiger sein. Für die Induktivitäten kann eine Bifilarwicklung der Windungen beider Spulenhälften bisweilen Vorteile liefern. Es ist schließlich auch möglich, mit komplizierteren Netzwerken die gewünschte Phasenkennlinie zu erreichen. It goes without saying that several variations of the principle shown are possible. It is not always necessary to choose a value of m = 1.27; a different value may sometimes be more favorable depending on the intended application. It is also not always necessary to use an inductor with a center tap; a different tap ratio can sometimes be more favorable. A bifilar winding of the turns of both coil halves can sometimes provide advantages for the inductances. Finally, it is also possible to achieve the desired phase characteristic with more complicated networks.

Claims (7)

Patentansprüche:Patent claims: 1. Breitbandverstärker für elektrische Schwingungen mit Verstärkerelementen, deren Eingangselektroden die zu verstärkende Schwingung über gesonderte eingangsseitig parallelgeschaltete Laufzeitnetzwerke zugeführt ist, dadurch gekennzeichnet, daß die Eingangs-Laufzeitnetzwerke gleiche Verzögerungszeiten aufweisen und die Ausgangselektroden der Verstärker-1. Broadband amplifier for electrical vibrations with amplifier elements whose input electrodes pass the vibration to be amplified separate delay networks connected in parallel on the input side are supplied, characterized in that that the input delay networks have the same delay times and the output electrodes of the amplifier elemente mit möglichst geringen Laufzeitunterschieden miteinander und mit einem Abschluß-Laufzeitnetzwerk verbunden sind, an dessen Ausgang die verstärkte Schwingung abzunehmen ist.elements with the smallest possible runtime differences with one another and with a terminating runtime network are connected, at the output of which the amplified oscillation is to be taken off. 2. Verstärker nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Eingangs-Laufzeitnetzwerke aus eingangsseitig parallelgeschalteten Induktivitäten mit Mittenanzapfungen bestehen, die mit den Steuerelektroden der Verstärkerelemente verbunden sind, während die Ausgänge der Induktivitäten mit einem Widerstand abgeschlossen sind, und daß die Induktivitäten derart bemessen sind, daß minimale Phasenverzerrungen entstehen.2. Amplifier according to claim 1, characterized in that the input delay networks consist of inductors with center taps connected in parallel on the input side, which are connected to the control electrodes of the amplifier elements, while the outputs of the inductors are terminated with a resistor, and that the inductors are so are dimensioned so that minimal phase distortion occurs. 3. Verstärker nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß den Laufzeitnetzwerken eine Kathodenfolgestufe vorangeht.3. Amplifier according to claim 1 or 2, characterized in that the delay networks a Cathode follower precedes. 4. Verstärker nach Anspruch 1, 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Anzahl von Verstärkerelementen kleiner ist als das Verhältnis zwischen ihren Eingangs- und ihren Ausgangskapazitäten. 4. Amplifier according to claim 1, 2 or 3, characterized in that the number of amplifier elements is smaller than the ratio between their input and output capacitances. 5. Verstärker nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das Abschluß-Laufzeitnetzwerk aus einer Induktivität besteht, von der ein Anzapf mit den miteinander verbundenen Ausgangselektroden der Verstärkerelemente verbunden ist, und daß der Ausgang der Induktivität mit den miteinander verbundenen Ausgangselektroden eines zweiten Satzes von Verstärkerelementen verbunden ist, deren Eingangselektroden das zu verstärkende Signal mit einem Zeitunterschied gegenüber dem Signal an den Eingangselektroden des erstgenannten Satzes von Verstärkerelementen entsprechend dem Zeitunterschied zwischen den erwähnten Punkten zugeführt wird.5. Amplifier according to one of the preceding claims, characterized in that the Termination runtime network consists of an inductance, one of which is connected to one another connected output electrodes of the amplifier elements, and that the output the inductance with the interconnected output electrodes of a second set is connected by amplifier elements, the input electrodes of which carry the signal to be amplified with a time difference compared to the signal at the input electrodes of the former Set of amplifier elements corresponding to the time difference between the mentioned Points is fed. 6. Verstärker nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das Abschlußnetzwerk als Eingangs-Laufzeitnetzwerk für ein nächstfolgendes, in Kaskade geschaltetes Verstärkerelement geschaltet ist.6. Amplifier according to one of the preceding claims, characterized in that the Terminating network as an input runtime network for the next following, cascaded Amplifier element is switched. 7. Verstärker nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, daß er eine Pyramide von Verstärkerelementen enthält, wobei die Ausgangselektroden von einem Satz zugehörenden Verstärkerelementen jeweils miteinander und mit einem Abschlußnetzwerk verbunden sind, während an ihre Eingangselektroden jeweils über gesonderte Laufzeitnetzwerke, die durch die Abschlußnetzwerke der vorangehenden Sätze von Verstärkerelementen gebildet werden, das zu verstärkende Signal zugeführt wird.7. Amplifier according to claim 5 or 6, characterized in that it is a pyramid of amplifier elements containing the output electrodes from a set of associated amplifier elements are connected to each other and to a termination network, while their input electrodes are each connected via separate ones Runtime networks, which are formed by the termination networks of the preceding sets of amplifier elements, the one to be amplified Signal is supplied. In Betracht gezogene Druckschriften:
USA.-Patentschrift Nr. 2727100.
Considered publications:
U.S. Patent No. 2727100.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen1 sheet of drawings 509 689/148 9.65 © Bundesdruckerei Berlin509 689/148 9.65 © Bundesdruckerei Berlin
DEN24892A 1963-05-02 1964-04-28 Broadband amplifier Pending DE1201881B (en)

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Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2727100A (en) * 1953-02-12 1955-12-13 Melpar Inc Distributed amplifiers

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