WO2001015304A9 - Reluktanz-elektromaschine - Google Patents

Reluktanz-elektromaschine

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WO2001015304A9
WO2001015304A9 PCT/EP2000/007929 EP0007929W WO0115304A9 WO 2001015304 A9 WO2001015304 A9 WO 2001015304A9 EP 0007929 W EP0007929 W EP 0007929W WO 0115304 A9 WO0115304 A9 WO 0115304A9
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electric machine
stator
machine according
reluctance electric
stator part
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Peter Ehrhart
Goetz Heidelberg
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Magnet Motor Gmbh
Peter Ehrhart
Goetz Heidelberg
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    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K1/00—Details of the magnetic circuit
    • H02K1/06—Details of the magnetic circuit characterised by the shape, form or construction
    • H02K1/12—Stationary parts of the magnetic circuit
    • H02K1/20—Stationary parts of the magnetic circuit with channels or ducts for flow of cooling medium
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    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
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    • H02K19/02—Synchronous motors
    • H02K19/10—Synchronous motors for multi-phase current
    • H02K19/103—Motors having windings on the stator and a variable reluctance soft-iron rotor without windings
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K9/00—Arrangements for cooling or ventilating
    • H02K9/19—Arrangements for cooling or ventilating for machines with closed casing and closed-circuit cooling using a liquid cooling medium, e.g. oil
    • H02K9/197—Arrangements for cooling or ventilating for machines with closed casing and closed-circuit cooling using a liquid cooling medium, e.g. oil in which the rotor or stator space is fluid-tight, e.g. to provide for different cooling media for rotor and stator

Definitions

  • the invention relates to a reluctance electric machine, comprising a stator part with stator teeth made of magnetically conductive material, which are equipped with coil windings; and a rotor portion coaxial with the stator portion and opposed to the stator portion while leaving an air gap, the rotor portion having a series of discrete poles of magnetically conductive material projecting toward the stator portion.
  • Rotors have pronounced, magnetically conductive poles. Current flows through the coil windings in such a way that they each attract an adjacent rotor pole. The current in the stator pole must be switched off again at the right time after attraction of the rotor pole in question in order to keep the rotor pole in the
  • reluctance electric machines It is therefore in the nature of reluctance electric machines that they are basically only used half of the time. For this reason, reluctance electric motors - otherwise based on unchanged design parameters - normally only achieve about half the torque values or power values in comparison to other electric motors.
  • the invention is based on the object of improving a reluctance electric machine of the type initially discussed in the direction of higher values for continuous torque or continuous output.
  • the reluctance electric machine is characterized according to the invention in that cooling with channeled coolant flow is provided at least for partial areas of the coil windings of the stator part.
  • the coil windings are preferably each provided with an enclosure. Alternatively, preferably a plurality of coil windings are each provided with an enclosure. According to a particularly preferred embodiment, the stator part as a whole is provided with an enclosure. In all the cases mentioned, one or more coolant feeds and one or more coolant discharge can be provided for each space enclosed by the enclosure. Regarding the term "projecting, discrete poles" in feature (c) of claim 1, it is also noted that the areas between the discrete poles can also be filled with a non-magnetic material, so that the rotor part is practically smooth on the air gap side.
  • the invention teaches that the cooling of the stator part is made much more efficient than in previous reluctance electrical machines. As a result, the electrical machine can be subjected to significantly higher loads - not just for a short time, but in the long term.
  • stator poles are separated by suitable enclosures or only the cold rooms have cooling ducts which cover end regions and do not protrude into the air gap.
  • Cooling has also been used in previous reluctance electrical machines. Specifically, one knows the unspecific blowing of air through the entire electrical machine (stator part, air gap, rotor part) or cooling on the side of the stator part facing away from the air gap. In contrast to this, in the reluctance electric machine according to the invention those areas are cooled directly or quasi-directly in which the heat loss mainly arises.
  • the main area of generation of heat loss is the coil windings (often called "copper losses”; they arise mainly through the passage of electricity).
  • the coil windings are cooled directly by cooling medium flowing along them. Even if you cool the coil windings only in the spaces between the stator teeth or only in the spaces on the front side of the stator teeth (and not in both spaces), you can achieve very efficient cooling because the good current-conducting material of the coil windings also reduces the heat loss concretely cooled areas.
  • Another major source of heat loss is the stator teeth
  • the cooling described by the flow of cooling medium through spaces in which coil windings of the stator part are accommodated also represents cooling of the stator teeth, since - at least in many types of coil winding design - the cooling medium penetrates into the spaces mentioned up to the stator teeth and because that in physical contact with the stator teeth Coil windings dissipate heat from the stator teeth by heat conduction.
  • the cooling medium normally flows along the back of the stator between the stator teeth; the back of the stator receives heat from the stator teeth through heat conduction.
  • stator teeth have inner flow passages for cooling medium. This leads to direct, particularly efficient internal cooling of the stator teeth. Furthermore, the option mentioned according to the invention is preferred, in addition to or instead of the internal cooling described
  • Stator teeth to provide internal flow passages for cooling medium in the area of the stator part set back from the stator teeth.
  • stator part is not intended to mean that the stator part is necessarily to be stationary, and that the term
  • Rotor part should not mean that the rotor part is inevitably a rotatable component of the electric machine. Rather, the stator part (that is, the part of the electric machine that is equipped with coil windings) can easily be provided as a rotating machine part and the rotor part as a stationary, stationary part
  • both the stator part and the rotor part rotate at different speeds and / or different directions of rotation, in particular if they are connected to one another via a gear or components of a gear, for. B. a planetary gear.
  • the electric machine according to the invention is preferably designed with electronic switching on and off of the coil winding currents.
  • the relative rotation position between the stator part and the rotor part is determined by means of a suitable sensor or on the basis of electrical information from the supply of the electric motor; the current through the coil windings is switched on at the right time and switched off again.
  • the reluctance electric machine according to the invention can either with - roughly speaking - cylindrical air gap (so that interacting pairs of stator pole and rotor pole "look" as it were in the radial direction) or with - roughly speaking - an air gap located in a plane perpendicular to the axis of rotation of the rotor part (so that interacting pairs of stator pole and rotor pole, as it were, "look" in the axial direction.
  • it is possible to work with several air gap areas for example several cylindrical air gap areas on different diameters of the electric machine or several "flat" air gap areas. Areas axially side by side, in both cases a sequence of stator part-rotor part-stator part-rotor part-stator part etc. results.
  • the stator part is provided with a sealing layer on the side facing the air gap.
  • the sealing layer By means of the sealing layer, the spaces in which the coil windings are accommodated can be closed in a structurally particularly simple manner in a coolant-tight manner in the direction of the air gap.
  • Sealing layer normally cylindrical or essentially cylindrical. In the case of the "flat" air gap standing at right angles to the axis of rotation, the sealing layer is normally flat or essentially flat and essentially circular in front view.
  • the sealing layer preferably has a first layer to fulfill the sealing function and a second layer to absorb the forces acting on the sealing layer.
  • the first layer can preferably be a plastic film.
  • the second layer can preferably be made of plastic, in particular fiber-reinforced plastic
  • the thickness of the sealing layer is preferably 0.3 to 1.5 mm.
  • liquid cooling medium or gaseous cooling medium can be provided.
  • Liquid cooling medium usually leads to higher cooling efficiency.
  • the stator part on the side facing away from the rotor part is preferably designed such that the heat transfer is increased. This can be accomplished by increasing the surface area or, in addition, by generating turbulent flow.
  • Heat dissipation fins are an example. On this "rear side" of the stator part, one can either cool with the same cooling medium as it also flows through the flow passages assigned to the coil windings. Alternatively, you can also work with another cooling medium on this "back", e.g. by means of a
  • the coil windings are preferably in between in the end winding areas located on the end face of the stator teeth Coil winding conductors exposed flow passages for the cooling medium. While the coil windings in the slots between the stator teeth should normally be wound as tightly packed as possible for electrical and magnetic reasons, in particular to reduce losses, it is more tolerable in the end winding areas located on the end of the stator teeth, either to arrange individual coil winding conductors at a distance from one another, or, as another example, to leave small distances between winding layers, for example in the axial direction.
  • the measures described serve to intensify the heat transfer in the mentioned
  • the coil windings of the stator part are designed as individual coils, which are not linked to one another with regard to the magnetic flux. This can be imagined, for example, that a prefabricated individual coil is pushed onto each individual stator tooth. The individual coils are then either directly electrically connected to one another (e.g. in series or in parallel) or are connected individually or in groups to the electronic current control.
  • a first, inner cooling circuit for circulating the cooling medium through the flow passages described and a second, outer cooling circuit for circulating a further cooling medium are preferably provided, the outer cooling circuit via a
  • Heat exchanger is connected to the inner cooling circuit.
  • the cooling medium in the inner cooling circuit and the further cooling medium in the outer cooling circuit can be the same cooling media.
  • another heat exchanger is provided, via which the external cooling circuit releases its heat to the environment.
  • the inner cooling circuit preferably has its own circulation pump.
  • the inner cooling circuit and the heat exchanger are preferably spatially integrated on the reluctance electric machine.
  • the external cooling circuit can, but does not have to, be a part of the reluctance
  • the entire content of this published patent application is incorporated by reference into the present application.
  • the reluctance electric machine according to the invention preferably has one or more of the features which are disclosed in German patent application 196 51 119.4.
  • the invention and refinements of the invention are explained in more detail below with reference to an exemplary embodiment shown schematically in the drawing. It shows:
  • FIG. 1 shows a reluctance electric machine in cross section (which is guided at right angles to the axis of rotation of the machine);
  • FIG. 2 shows a part of the reluctance electric machine from FIG. 1 in a section according to II-II in FIG. 1 (which is guided in the circumferential direction and then developed in the plane of the drawing);
  • Fig. 3 shows a part of the reluctance electric machine of Fig. 1 in section according to III-III in Fig. 2 (which is performed as a plane section containing the axis of rotation).
  • stator part 4 located radially further inwards
  • rotor part 6 located radially further outside and between them, roughly speaking, a cylindrical air gap of a reluctance electrical machine 2, hereinafter referred to simply as "electrical machine 2".
  • the stator part 4 of the electric machine 2 has a radially further inside base region 10, from which the stator teeth 12 project radially outwards. If one proceeds in the circumferential direction, a row of the stator teeth 12 is present. There is a groove 14 between each two adjacent stator teeth 12.
  • the stator teeth 12 are slightly rounded at the top in a circular line.
  • the radially outer ends of the stator teeth 12 form stator poles 16, all of which lie on a common cylindrical surface.
  • the stator part 4 as has been described so far, consists with its base region 10 and its stator teeth 12 of stator laminations which are successively stacked and connected to one another in the direction perpendicular to the plane of the drawing in FIG. 1, for example by gluing.
  • the rotor part 6 has a base region 18 located radially further outward, from which discrete rotor poles 20 project in the direction of the air gap 8.
  • the rotor pole faces 22 - measured in the circumferential direction - are essentially as long as the stator pole faces 16.
  • Both the stator part 4, as has been described so far, with its base region 10 and its stator teeth 12, as well as the rotor part 6 with its base region 18 and its rotor poles 20, are made of magnetically conductive material.
  • a coil 24 is arranged on each stator tooth 12.
  • Each stator tooth 12 is wound in opposite directions in relation to its two neighboring stator teeth 12.
  • the illustrated embodiment of the electric machine 2 has a rotatable outer rotor part 6, the direction of rotation of which is indicated by an arrow 26.
  • the stator part 4 is non-rotatable. In the rotational relative position of the rotor part 6 shown in FIG. 1 relative to the stator part 4, the windings 24 of all the stator teeth 12 are switched on. As soon as the rotor part 26 a little further against
  • a sealing layer 28 is placed cylindrically around the outside of the stator pole faces 16 and fastened to the stator part 4.
  • the sealing layer 28 consists of a radially inner, first layer 30 for fulfilling a sealing function and a radially outer, second layer 32 for absorbing the forces acting on the sealing layer 28. Due to the sealing layer 28, the groove spaces located between two adjacent stator teeth 12 are sealed radially outward in a manner that is coolant-tight.
  • FIG. 3 it can be seen how flow passages 39 closed off on the end side by the stator teeth 12 are formed in FIG.
  • An annular component 40 with a U-shaped cross section is fastened to the stator part 4.
  • the component 40 consists, for. B. made of plastic.
  • the sealing layer 28 rests radially on the outside of the legs of the component 40.
  • the cooling medium can enter one of the flow passages 39 at a certain point, for example. It then flows in the circumferential direction in this flow passage 39 and cools the winding head regions 38 there
  • the cooling medium can pass through the slot flow passages 14 into the other circumferential flow passage 39, cooling the regions of the coils 24 there in the slot flow passages 14. The cooling medium then flows in the other circumferential flow passage 39 and becomes at one
  • Stator part 4 is discharged.
  • the flow passages 34 and / or 36 can be present and flowed through by cooling medium, which results in an even more intensive cooling of the iron components of the stator part 4.
  • the stator part 4 can be provided on its inner circumferential surface with radially inwardly projecting ribs 42 so that there better heat dissipation conditions, e.g. to the liquid cooling medium or, if the construction is designed accordingly, also to gaseous
  • Cooling medium especially air, prevail.

Abstract

Reluktanz-Elektromaschine, aufweisend: (a) einen Startorteil (4) mit Statorzähnen (12) aus magnetisch leitfähigem Material, die mit Spulenwicklungen (24) ausgestattet sind; (b) und einen Rotorteil (6), der koaxial mit dem Statorteil (12) angeordnet ist und dem Statorteil (12) unter Freilassung eines Luftspalts (8) gegenüberliegt; (c) wobei der Rotorteil (6) eine Reihe von in Richtung zu dem Statorteil (12) vorspringenden, diskreten Polen (20) aus magnetisch leitfähigem Material aufweist, dadurch gekennzeichnet; (d) dass mindestens für Teilbereiche der Spulenwicklungen (24) des Statorteils (12) eine Kühlung mit kanalisierter Kühlmittelströmung vorgesehen ist.

Description

RELUKTANZ-ELEKTROMASCHINE
Die Erfindung bezieht sich auf eine Reluktanz-Elektromaschine, aufweisend einen Statorteil mit Statorzähnen aus magnetisch leitfähigem Material, die mit Spulenwicklungen ausgestattet sind; und einen Rotorteil, der koaxial mit dem Statorteil angeordnet ist und dem Statorteil unter Freilassung eines Luftspalts gegenüberliegt, wobei der Rotorteil eine Reihe von in Richtung zu dem Statorteil vorspringenden, diskreten Polen aus magnetisch leitfähigem Material aufweist.
Reluktanz-Elektromaschinen unterscheiden sich von anderen
Elektromaschinen dadurch, daß sie keinen elektromagnetischen oder dauermagnetischen Erregerteil besitzen. Reluktanz-Elektromaschinen funktionieren durch Nutzung des Effekts der magnetischen Anziehung von magnetisch leitenden Teilen unter dem Einfluß eines sie durchsetzenden magnetischen Flusses. Sowohl der Stator als auch der
Rotor weisen ausgeprägte, magnetisch leitfähige Pole auf. Die Spulenwicklungen werden so von Strom durchflössen, daß sie jeweils einen benachbart stehenden Rotorpol anziehen. Der Strom im Statorpol muß zum richtigen Zeitpunkt nach der Anziehung des betreffenden Rotorpols wieder ausgeschaltet werden, um den Rotorpol in der
Laufrichtung wieder freizugeben. Würde nämlich der Spulenstrom weiterhin fließen (unabhängig davon, in welcher Richtung), würde sich eine fortgesetzte Anziehung durch den Statorpol, d.h. eine rücktreibende Kraft, ergeben, die eine weitere Drehung des Rotors verhindern würde.
Es liegt daher in der Natur der Reluktanz-Elektromaschinen, daß sie im Grunde nur zur Hälfte der Zeit ausgenutzt sind. Deshalb erreichen Reluktanz-Elektromotoren -ansonsten ungeänderte Auslegungsparameter zugrundegelegt - normalerweise nur in etwa halbe Drehmomentwerte bzw. Leistungswerte im Vergleich zu anderen Elektromotoren.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Reluktanz- Elektromaschine der eingangs abgehandelten Art in Richtung höherer Werte für Dauer-Drehmoment bzw. Dauer-Leistung zu verbessern.
Zur Lösung dieser Aufgabe ist die Reluktanz-Elektromaschine erfindungsgemäß dadurch gekennzeichnet, daß mindestens für Teilbereiche der Spulenwicklungen des Statorteils eine Kühlung mit kanalisierter Kühlmittelströmung vorgesehen ist.
Vorzugsweise sind die Spulenwicklungen jeweils mit einer Umschließung versehen. Alternativ vorzugsweise sind jeweils mehrere Spulenwicklungen gemeinsam mit einer Umschließung versehen. Nach einer besonders bevorzugten Ausführungsform ist der Statorteil insgesamt mit einer Umschließung versehen. In allen genannten Fällen können pro durch die Umschließung umschlossenem Raum eine oder mehrere Kühlmittelzuführungen und eine oder mehrere Kühlmittelabführung vorgesehen sein. Zu dem Begriff "vorspringende, diskrete Pole" in Merkmal (c) des Anspruchs 1 wird noch angemerkt, daß man die Bereiche zwischen den diskreten Polen auch mit einem nichtmagnetischen Material auffüllen kann, so daß der Rotorteil luftspaltseitig praktisch glatt ist.
Durch die Erfindung wird gelehrt, die Kühlung des Statorteils wesentlich effizienter als bei bisherigen Reluktanz-Elektromaschinen zu gestalten. Dadurch kann die Elektromaschine - nicht nur mehr kurzzeitig, sondern auf Dauer - wesentlich höher belastet werden.
Die weiter unten folgenden Ausführungen werden deutlich machen, daß die erfindungsgemäße Kanalisierung der Kühlmittelströmung in der Praxis meist dazu führt, daß der Statorteil der Reluktanz-Elektromaschine auf der dem Luftspalt zugewandten Seite mit einer Abdichtungslage versehen ist. Die Abdichtungslage führt dazu, daß der Abstand zwischen den Statorpolen und den Rotorpolen über den Luftspalt hinweg größer ist als ohne das Vorhandensein einer Abdichtungslage. Dies bedeutet - bei ansonsten ungeänderten Auslegungsparametern - eine Verkleinerung des magnetischen Flusses zwischen dem jeweils betrachteten Paar von Statorpol und Rotorpol und damit eine Verschlechterung der magnetischen Verhältnisse der Elektromaschine. Bei den entsprechenden, eine Abdichtungslage aufweisenden Ausführungen der erfindungsgemäßen Reluktanz-Elektromaschine wird dieser Nachteil bewußt in Kauf genommen; erfindungsgemäß erbringt die wesentlich effizientere Kühlung einen größeren Vorteil als die Verschlechterung der magnetischen Verhältnisse durch zusätzliches Material im Luftspalt.
Diese Einschränkungen gelten nicht, wenn die Statorpole durch geeignete Umschließungen einzeln zugeordnete Kühlräume oder nur die stirnseitigen Bereiche erfassende Kühlkanäle, die nicht in den Luftspalt hineinragen, aufweisen.
Auch bei bisherigen Reluktanz-Elektromaschinen hat man schon mit Kühlung gearbeitet. Konkret kennt man das unspezifische Hindurchblasen von Luft durch die gesamte Elektromaschine (Statorteil, Luftspalt, Rotorteil) oder eine Kühlung an der dem Luftspalt abgewandten Seite des Statorteils. Im Gegensatz hierzu werden bei der erfmdungsgemäßen Reluktanz-Elektromaschine diejenigen Bereiche direkt oder quasi-direkt gekühlt, in denen die Verlustwärme hauptsächlich entsteht. Ein erster
Hauptentstehungsbereich von Verlustwärme sind die Spulenwicklungen (häufig "Kupferverluste" genannt; sie entstehen hauptsächlich durch den Stromdurchgang). Erfmdungsgemäß werden die Spulenwicklungen direkt durch entlangströmendes Kühlmedium gekühlt. Selbst wenn man die Spulenwicklungen nur in den Räumen zwischen den Statorzähnen oder nur in den Räumen stirnseitig von den Statorzähnen (und nicht in beiden Räumen) kühlt, erreicht man eine sehr effiziente Kühlung, weil das gut stromleitende Material der Spulenwicklungen auch die Verlustwärme gut zu den konkret gekühlten Bereichen fortleitet. Ein weiterer, hauptsächlicher Entstehungsort von Verlustwärme sind die Statorzähne
(häufig vereinfachend "Eisenverluste" genannt; diese Verluste entstehen hauptsächlich durch den dauernden Wechsel zwischen Magnetisieren und Entmagnetisieren bzw. Ummagnetisieren der Statorzähne). Das beschriebene Kühlen durch die Strömung von Kühlmedium durch Räume, in denen Spulenwicklungen des Statorteils untergebracht sind, stellt zugleich ein Kühlen der Statorzähne dar, da - zumindest bei vielen Ausführungsarten der Spulenwicklungen - das Kühlmedium in den genannten Räumen bis zu den Statorzähnen vordringt und da die in körperlichem Kontakt mit den Statorzähnen befindlichen Spulenwicklungen durch Wärmeleitung Wärme von den Statorzähnen abführen. Außerdem strömt das Kühlmedium normalerweise am Statorrücken zwischen den Statorzähnen entlang; der Statorrücken erhält durch Wärmeleitung Wärme von den Statorzähnen.
In bevorzugter Weiterbildung der Erfindung ist vorgesehen, daß die Statorzähne innere Strömungspassagen für Kühlmedium aufweisen. Dies führt zu einer direkten, ganz besonders effizienten Innenkühlung der Statorzähne. Ferner wird als erfindungsgemäß bevorzugte Möglichkeit genannt, zusätzlich oder statt der beschriebenen Innenkühlung der
Statorzähne innere Strömungspassagen für Kühlmedium im Bereich des Statorteils zurückgesetzt von den Statorzähnen vorzusehen.
Es wird ausdrücklich darauf hingewiesen, daß der in der vorliegenden Anmeldung verwendete Begriff "Reluktanz-Elektromaschine" sowohl
Elektromotoren (Umwandlung elektrischer Energie in mechanische Energie) als auch Stromgeneratoren (Umwandlung mechanischer Energie in elektrische Energie) umfaßt. Außerdem wird ausdrücklich darauf hingewiesen, daß der Begriff "Statorteil" nicht bedeuten soll, daß der Statorteil zwangsläufig unbewegt sein soll, und daß der Begriff
"Rotorteil" nicht bedeuten soll, daß der Rotorteil zwangsläufig ein rotierbarer Bestandteil der Elektromaschine sein soll. Man kann vielmehr ohne weiteres den Statorteil (also den mit Spulenwicklungen ausgestatteten Bestandteil der Elektromaschine) als rotierenden Maschinenteil vorsehen und den Rotorteil als stationären, unbewegten
Maschinenteil vorsehen. Die umgekehrte Auslegung ist allerdings normalerweise günstiger, weil sich die Spulenwicklungen, denen Strom zugeführt wird bzw. von denen im Fall des Generators Strom entnommen wird, an einem stationären Maschinenteil befinden, was Schleifkontakte vermeidet. Außerdem sei der mögliche Ausführungsfall erwähnt, daß sowohl der Statorteil als auch der Rotorteil sich mit unterschiedlicher Drehzahl und/oder unterschiedlicher Drehrichtung drehen, insbesondere wenn sie über ein Getriebe miteinander verbunden sind oder Bestandteile eines Getriebes, z. B. eines Planetengetriebes, sind .
Die erfindungsgemäße Elektromaschine ist vorzugsweise mit elektronischer Ein- und Ausschaltung der Spulenwicklungsströme ausgebildet. Mittels eines geeigneten Sensors oder aufgrund von elektrischen Informationen aus der Speisung des Elektromotors wird die Rotations-Relativstellung zwischen dem Statorteil und dem Rotorteil ermittelt; der Strom durch die Spulenwicklungen wird jeweils zur richtigen Zeit eingeschaltet und wieder ausgeschaltet. Geeignete elektrische Schaltungen und geeignete elektronische Bauelemente zur
Verwirklichung der beschriebenen Stromsteuerung bei Elektromotoren bzw. Stromentnahme bei Generatoren sind bekannt und müssen hier nicht näher beschrieben werden.
Die erfindungsgemäße Reluktanz-Elektromaschine kann entweder mit - grob gesprochen - zylindrischem Luftspalt (so daß sich zusammenwirkende Paare von Statorpol und Rotorpol gleichsam in Radialrichtung "ansehen") oder mit - grob gesprochen - in einer Ebene rechtwinklig zur Rotationsachse des Rotorteils befindlichem Luftspalt (so daß sich zusammenwirkende Paare von Statorpol und Rotorpol gleichsam in Axialrichtung "ansehen") ausgeführt sein. In beiden Fällen ist es möglich, mit mehreren Luftspalt-Bereichen zu arbeiten, also z.B. mehreren zylindrischen Luftspalt-Bereichen auf unterschiedlichen Durchmessern der Elektromaschine oder mehreren "ebenen" Luftspalt- Bereichen axial nebeneinander, wobei sich in beiden Fällen eine Abfolge Statorteil-Rotorteil-Statorteil-Rotorteil-Statorteil usw. ergibt.
In bevorzugter Ausgestaltung der Erfindung ist der Statorteil auf der dem Luftspalt zugewandten Seite mit einer Abdichtungslage versehen. Mittels der Abdichtungslage lassen sich die Räume, in denen die Spulenwicklungen untergebracht sind, konstruktiv besonders einfach in Richtung zum Luftspalt hin kühlmediumdicht abschließen. Um die Räume stirnseitig von den Statorzähnen in den anderen Richtungen kühlmediumdicht abzuschließen, kann man insbesondere ein im
Querschnitt U-förmiges Bauteil pro Statorzahn vorsehen. Diese Verhältnisse werden anschaulicher bei der weiter unten folgenden Beschreibung eines konkreten Ausführungsbeispiels beschrieben.
Im Fall des - grob gesprochen - zylindrischen Luftspalts ist die
Abdichtungslage normalerweise zylindrisch oder im wesentlichen zylindrisch. Im Fall des "ebenen", rechtwinklig zur Rotationsachse stehenden Luftspalts ist die Abdichtungslage normalerweise eben oder im wesentlichen eben und in Frontansicht im wesentlichen kreisringförmig.
Vorzugsweise weist die Abdichtungslage eine erste Schicht zur Erfüllung der Abdichtungsfunktion und eine zweite Schicht zur Aufnahme der auf die Abdichtungslage wirkenden Kräfte auf. Die erste Schicht kann vorzugsweise eine Kunststoffolie sein. Die zweite Schicht kann man vorzugsweise aus Kunststoff, insbesondere faserverstärktem Kunststoff
(z. B. kohlefaserverstärkt), ausbilden. An auf die Abdichtungslage wirkenden Kräften seien ganz besonders Kräfte aufgrund von Überdruck des Kühlmediums und Fliehkräfte aufgrund der Rotation des Statorteils (bei Maschinenausführung mit rotierendem Statorteil) genannt. Die Dicke der Abdichtungslage beträgt vorzugsweise 0,3 bis 1,5 mm.
Bei der erfindungsgemäßen Reluktanz-Elektromaschine kann entweder flüssiges Kühlmedium oder gasförmiges Kühlmedium vorgesehen sein.
Flüssiges Kühlmedium führt in der Regel zu höherer Kühlungseffizienz.
Im Fall der Ausführung mit - grob gesprochen - zylindrischem Luftspalt kann man entweder eine Ausführung mit Außenrotor (der Rotorteil liegt mit seinen Rotorpolen radial weiter außen als der Luftspalt) oder eine
Ausführungsform mit Innenrotor (der Statorteil liegt mit seinen Statorzähnen radial weiter außen als der Luftspalt) wählen. Im erstgenannten Fall bildet man den Rotorteil häufig insgesamt topfförmig aus. Das gleiche gilt bei Rotoren mit dem weiter vorn angesprochenen Mehrfach-Luftspalt in zylindrischer Konfiguration.
Vorzugsweise ist der Statorteil auf der dem Rotorteil abgewandten Seite so gestaltet, daß der Wärmeübergang vergrößert wird. Dies kann durch Vergrößerung der Oberfläche bewerkstelligt werden oder auch und zusätzlich durch die Erzeugung von turbulenter Strömung. Als konkretes
Beispiel seien Wärmeabfuhrrippen genannt. An dieser "Rückseite" des Statorteils kann man entweder mit dem gleichen Kühlmedium kühlen, wie es auch durch die den Spulenwicklungen zugeordneten Strömungspassagen strömt. Alternativ kann man an dieser "Rückseite" auch mit einem anderen Kühlmedium arbeiten, z.B. mittels eines
Gebläses gelieferte Kühlluft oder Luft ohne Zwangsbewegung.
Vorzugsweise sind die Spulenwicklungen in den stirnseitig von den Statorzähnen befindlichen Wickelkopfbereichen mit zwischen Spulenwicklungsleitern freigelassenen Strömungspassagen für das Kühlmedium ausgeführt. Während die Spulenwicklungen in den Nuten zwischen den Statorzähnen aus elektrischen und magnetischen Gründen, insbesondere zur Verlustsenkung, normalerweise möglichst dicht gepackt gewickelt sein sollen, ist es in den stirnseitig von den Statorzähnen befindlichen Wickelkopfbereichen eher tolerabel, entweder einzelne Spulenwicklungsleiter mit Abstand voneinander anzuordnen, oder, als weiteres Beispiel, zwischen Wicklungslagen, z.B. in Axialrichtung, kleine Abstände zu lassen. Die geschilderten Maßnahmen dienen der Intensivierung des Wärmeübergangs in den genannten
Wickelkopfbereichen.
In bevorzugter Weiterbildung der Erfindung sind die Spulenwicklungen des Statorteils als Einzelspulen ausgebildet, die hinsichtlich des magnetischen Flusses nicht miteinander verkettet sind. Dies kann man sich beispielsweise so vorstellen, daß auf jeden einzelnen Statorzahn eine vorgefertigte Einzelspule aufgeschoben wird. Die Einzelspulen sind dann entweder direkt elektrisch miteinander verbunden (z.B. in Reihe oder parallel) oder sind einzeln oder gruppenweise an die elektronische Stromsteuerung angeschlossen.
Vorzugsweise sind ein erster, innerer Kühlkreislauf zum Zirkulieren des Kühlmediums durch die beschriebenen Strömungspassagen und ein zweiter, äußerer Kühlkreislauf zum Zirkulieren eines weiteren Kühlmediums vorgesehen, wobei der äußere Kühlkreislauf über einen
Wärmetauscher an den inneren Kühlkreislauf angeschlossen ist. Das Kühlmedium im inneren Kühlkreislauf und das weitere Kühlmedium im äußeren Kühlkreislauf können gleiche Kühlmedien sein. Ganz besonders bevorzugt ist jedoch eine Ausführung, bei denen das Kühlmedium im inneren Kühlkreislauf elektrisch nicht leitfähiges Öl ist und das weitere Kühlmedium im äußeren Kühlkreislauf eine andere Kühlflüssigkeit, insbesondere Wasser, ist. In der Regel sieht man einen weiteren Wärmetauscher vor, über den der äußere Kühlkreislauf seine Wärme an die Umgebung abgibt.
Vorzugsweise weist der innere Kühlkreislauf eine eigene Umwälzpumpe auf. Vorzugsweise sind der innere Kühlkreislauf und der Wärmetauscher räumlich an der Reluktanz-Elektromaschine integriert. Der äußere Kühlkreislauf kann, muß aber nicht, ein Stück von der Reluktanz-
Elektromaschine wegführen.
Die beschriebene Ausführung mit zwei gekoppelten Kühlkreisläufen erlaubt es, das erforderliche Volumen an Kühlmedium im inneren Kühlkreislauf gering zu halten. Dies ist günstig, weil man hier in aller
Regel mit speziellem Kühlmittel, welches mit den von Kühlmittel bespülten Bereichen in der Elektromaschine störungsfrei in Berührung kommen kann, arbeiten muß. Diese speziellen Kühlmedien, z.B. elektrisch nicht leitfähiges Kühlungsöl, sind vergleichsweise teuer.
Ein konkretes Ausführungsbeispiel für eine Elektromotorkühlung mit einem inneren und einem äußeren Kühlkreislauf ist in der deutschen Patentanmeldung 196 51 119.4 beschrieben. Der Gesamtinhalt dieser offengelegten Patentanmeldung wird durch Bezugnahme zum Bestandteil der vorliegenden Anmeldung gemacht. Vorzugsweise weist die erfindungsgemäße Reluktanz-Elektromaschine eine oder mehrere der Merkmale auf, die in der deutschen Patentanmeldung 196 51 119.4 offenbart sind. Die Erfindung und Ausgestaltungen der Erfindung werden nachfolgend anhand eines schematisiert zeichnerisch dargestellten Ausführungsbeispiels noch näher erläutert. Es zeigt:
Fig. 1 eine Reluktanz-Elektromaschine im Querschnitt (der rechtwinklig zur Rotationsachse der Maschine geführt ist);
Fig. 2 einen Teil der Reluktanz-Elektromaschine von Fig. 1 im Schnitt gemäß II-II in Fig. 1 (der in Umfangsrichtung geführt und dann in die Zeichnungsebene abgewickelt ist);
Fig. 3 einen Teil der Reluktanz-Elektromaschine von Fig. 1 im Schnitt gemäß III-III in Fig. 2 (der als die Rotationsachse enthaltender, ebener Schnitt geführt ist).
Am anschaulichsten in Fig. 1 erkennt man einen radial weiter innen befindlichen Statorteil 4, einen radial weiter außen befindlichen Rotorteil 6 und dazwischen einen - grob gesprochen - zylindrischen Luftspalt einer Reluktanz-Elektromaschine 2, im folgenden kurz nur "Elektromaschine 2" genannt.
Der Statorteil 4 der Elektromaschine 2 weist einen radial weiter innen befindlichen Basisbereich 10 auf, von dem Statorzähne 12 radial nach außen wegragen. Wenn man in Umfangsrichtung fortschreitet, ist eine Reihe der Statorzähne 12 vorhanden. Jeweils zwischen zwei benachbarten Statorzähnen 12 befindet sich eine Nut 14. Die Statorzähne 12 sind oben kreislinienförmig leicht abgerundet. Die radial äußeren Enden der Statorzähne 12 bilden Statorpole 16, die alle auf einer gemeinsamen Zylinderfläche liegen. Der Statorteil 4, wie er bisher beschrieben wurde, besteht mit seinem Basisbereich 10 und seinen Statorzähnen 12 aus Statorblechen, die in Richtung senkrecht zur Zeichnungsebene der Fig. 1 aufeinanderfolgend gestapelt und miteinander verbunden sind, z.B. durch Klebung.
Der Rotorteil 6 weist radial weiter außen befindlich einen Basisbereich 18 auf, von dem diskrete Rotorpole 20 in Richtung zum Luftspalt 8 hin vorragen. Die Rotorpolflächen 22 sind - in Umfangsrichtung gemessen - im wesentlichen so lang wie die Statorpolflächen 16.
Sowohl der Statorteil 4, wie er bisher beschrieben wurde, mit seinem Basisbereich 10 und seinen Statorzähnen 12, als auch der Rotorteil 6 mit seinem Basisbereich 18 und seinen Rotorpolen 20, bestehen aus magnetisch leitendem Material.
Auf jedem Statorzahn 12 ist eine Spule 24 angeordnet. Jeder Statorzahn 12 ist in Relation zu seinen beiden Nachbar-Statorzähnen 12 gegensinnig bewickelt.
Die gezeichnete Ausführungsform der Elektromaschine 2 ist mit rotierbarem Außenrotorteil 6, dessen Drehrichtung mit einem Pfeil 26 angegeben ist. Der Statorteil 4 ist undrehbar. Bei der in Fig. 1 gezeichneten Rotations-Relativstellung des Rotorteils 6 relativ zu dem Statorteil 4 sind die Wicklungen 24 aller Statorzähne 12 eingeschaltet. Sobald sich der Rotorteil 26 noch ein Stück weiter entgegen dem
Uhrzeigersinn gedreht hat, also alle Rotorpole 20 jeweils einem Statorpol 16 im wesentlichen gegenüberstehen, wird für alle Wicklungen 24 der Strom abgeschaltet. Der Rotorteil 6 dreht sich infolge Trägheit weiter, und die Ströme durch die Spulen 24 werden wieder eingeschaltet, sobald jeder Rotorpol 20 im wesentlichen etwa mittig zwischen zwei benachbarten Statorpolen 16 steht.
Außen um die Statorpolflächen 16 herum ist zylindrisch eine Abdichtlage 28 gelegt und an dem Statorteil 4 befestigt. Die Abdichtlage 28 besteht aus einer radial inneren, ersten Schicht 30 zur Erfüllung einer Abdichtungsfunktion und einer radial äußeren, zweiten Schicht 32 zur Aufnahme der auf die Abdichtungslage 28 wirkenden Kräfte. Durch die Abdichtungslage 28 werden die jeweils zwischen zwei benachbarten Statorzähnen 12 befindlichen Nuträume nach radial außen kühlmediumdicht abgeschlossen.
Außerdem erkennt man in Fig. 1 in Axialrichtung verlaufende Strömungspassagen 34 im Inneren der Statorzähne 12 sowie in Axialrichtung verlaufende Strömungspassagen 36 im Inneren des
Basisbereichs 10 des Statorteils 4.
In Fig. 2 erkennt man, daß die Spulen 24 in den stirnseitig von den Statorzähnen 12 befindlichen Wickelkopfbereichen 38 "dicker" sind als in den Nutbereichen 14. In den Wickelkopfbereichen 38 sind die einzelnen Lagen der betreffenden Spule 24 mit kleinem Abstand angeordnet, so daß dort quasi innere Strömungspassagen gebildet sind.
In Fig. 3 erkennt man, wie stirnseitig von den Statorzähnen 12 abgeschlossene Strömungspassagen 39 gebildet sind, die in
Umfangsrichtung verlaufen. An dem Statorteil 4 ist ein ringförmiges, im Querschnitt U-förmiges Bauteil 40 befestigt. Das Bauteil 40 besteht z. B. aus Kunststoff. Auf den Schenkeln des Bauteils 40 ruht radial außen die Abdichtungslage 28 auf. In den Nutbereichen 14 bzw. Strömungspassagen 39 befindet sich z.B. elektrisch nicht leitendes Öl als Kühlmedium. Das Kühlmedium kann z.B. an einer bestimmten Stelle in eine der Strömungspassagen 39 eintreten. Es strömt dann in Umfangsrichtung in dieser Strömungspassage 39 und kühlt die Wickelkopfbereiche 38 an dieser
Stirnseite des Statorteils 4. Das Kühlmedium kann durch die Nut- Strömungspassagen 14 in die andere Umfangs-Strömungspassage 39 übertreten, wobei es in den Nut-Strömungspassagen 14 die dortigen Bereiche der Spulen 24 kühlt. Das Kühlmedium strömt dann in der anderen Umfangs-Strömungspassage 39 und wird an einer derartigen
Stelle abgeführt, daß der gesamte Statorteil 4 gekühlt worden ist. Wie auch die Zeichnungsfiguren vor Augen führen, kommt die Strömung des Kühlmediums an vielen Stellen mit den Statorzähnen 12 und am Grund der betreffenden Nut 14 auch mit dem Basisbereich 10 des Statorteils 4 in Berührung, so daß Wärme auch von den Eisen-Bestandteilen des
Statorteils 4 abgeführt wird.
Wenn gewünscht, können die Strömungspassagen 34 und/oder 36 vorhanden sein und von Kühlmedium durchströmt sein, wodurch sich eine noch intensivere Kühlung der Eisen-Bestandteile des Statorteils 4 ergibt. Bei einer Ausführungsform, bei der kein U-förmiges Bauteil vorgesehen ist, kann der Statorteil 4 an seiner inneren Umfangsfläche mit radial nach innen ragenden Rippen 42 versehen sein, damit dort bessere Wärmeabfuhrbedingungen, z.B. an das flüssige Kühlmedium oder wenn die Konstruktion entsprechend gestaltet ist, auch an gasförmiges
Kühlmedium, insbesondere Luft, herrschen.

Claims

ANSPRUCHE
1. Reluktanz-Elektromaschine, aufweisend
(a) einen Statorteil (4) mit Statorzähnen (12) aus magnetisch leitfähigem Material, die mit Spulenwicklungen (24) ausgestattet sind;
(b) und einen Rotorteil (6), der koaxial mit dem Statorteil (12) angeordnet ist und dem Statorteil (12) unter Freilassung eines Luftspalts (8) gegenüberliegt,
(c) wobei der Rotorteil (6) eine Reihe von in Richtung zu dem Statorteil (12) vorspringenden, diskreten Polen (20) aus magnetisch leitfähigem Material aufweist, dadurch gekennzeichnet,
(d) daß mindestens für Teilbereiche der Spulenwicklungen (24) des Statorteils ( 12) eine Kühlung mit kanalisierter Kühlmittelströmung vorgesehen ist.
2. Reluktanz-Elektromaschine nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Spulenwicklungen (24) jeweils mit einer Umschließung versehen sind.
3. Reluktanz-Elektromaschine nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß jeweils mehrere Spulenwicklungen (24) gemeinsam mit einer Umschließung versehen sind.
4. Reluktanz-Elektromaschine nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Statorteil (4) insgesamt mit einer Umschließung (28, 40) versehen ist.
5. Reluktanz-Elektromaschine nach einem der Ansprüche 2 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß mehrere Kühlmittel-Zuführungen und mehrere Kühlmittel- Abführungen für die Umschließung vorgesehen sind.
6. Reluktanz-Elektromaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß der Statorteil (4) auf der dem Luftspalt (8) zugewandten Seite mit einer Abdichtungslage (28) versehen ist.
7. Reluktanz-Elektromaschine nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Abdichtungslage (28) eine erste Schicht (30) zur Erfüllung der Abdichtungsfunktion und eine zweite Schicht (32) zur Aufnahme der auf die Abdichtungslage (28) wirkenden Kräfte aufweist.
8. Reluktanz-Elektromaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Statorzähne (12) innere Strömungspassagen (34) für das Kühlmedium aufweisen.
9. Reluktanz-Elektromaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß ein flüssiges Kühlmedium vorgesehen ist.
10. Reluktanz-Elektromaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß ein gasförmiges Kühlmedium vorgesehen ist.
11. Reluktanz-Elektromaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß bezüglich der Rotationsachse der Elektromaschine (2) der Statorteil (4) radial weiter innen und der Rotorteil (6) mit seinen Rotorpolen (20) radial weiter außen angeordnet ist.
12. Reluktanz-Elektromaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß bezüglich der Rotationsachse der Elektromaschine der Statorteil mit seinen Statorzähnen radial weiter außen und der Rotorteil radial weiter innen angeordnet ist.
13. Reluktanz-Elektromaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß der Statorteil (4) auf der dem Rotorteil (6) abgewandten Seite eine Ausbildung (42) zur Erhöhung der Wärmeabfuhr besitzt.
14. Reluktanz-Elektromaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 13, dadurch gekennzeichnet, daß die Spulenwicklungen (24) in den stirnseitig von den Statorzähnen (12) befindlichen Wickelkopfbereichen (38) mit zwischen Spulenwicklungsleitern freigelassenen Strömungspassagen für das Kühlmedium ausgeführt sind.
15. Reluktanz-Elektromaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, daß die Spulenwicklungen (24) des Statorteils (4) als Einzelspulen ausgebildet sind, die hinsichtlich des magnetischen Flusses nicht miteinander verkettet sind.
16. Reluktanz-Elektromaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 15, dadurch gekennzeichnet, daß ein erster, innerer Kühlkreislauf zum Zirkulieren des Kühlmediums und ein zweiter äußerer Kühlkreislauf zum Zirkulieren eines weiteren Kühlmediums vorgesehen sind, der über einen Wärmetauscher an den inneren Kühlkreislauf angeschlossen ist.
17. Reluktanz-Elektromaschine nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, daß der innere Kühlkreislauf eine eigene Umwälzpumpe aufweist.
18. Reluktanz-Elektromaschine nach Anspruch 16 oder 17, dadurch gekennzeichnet, daß der innere Kühlkreislauf und der Wärmetauscher räumlich an der Reluktanz-Elektromaschine integriert sind.
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