DE3244713A1 - Einrichtung zur messung der rotationsgeschwindigkeit - Google Patents
Einrichtung zur messung der rotationsgeschwindigkeitInfo
- Publication number
- DE3244713A1 DE3244713A1 DE19823244713 DE3244713A DE3244713A1 DE 3244713 A1 DE3244713 A1 DE 3244713A1 DE 19823244713 DE19823244713 DE 19823244713 DE 3244713 A DE3244713 A DE 3244713A DE 3244713 A1 DE3244713 A1 DE 3244713A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- frequency
- signal
- signals
- light path
- phase
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01C—MEASURING DISTANCES, LEVELS OR BEARINGS; SURVEYING; NAVIGATION; GYROSCOPIC INSTRUMENTS; PHOTOGRAMMETRY OR VIDEOGRAMMETRY
- G01C19/00—Gyroscopes; Turn-sensitive devices using vibrating masses; Turn-sensitive devices without moving masses; Measuring angular rate using gyroscopic effects
- G01C19/58—Turn-sensitive devices without moving masses
- G01C19/64—Gyrometers using the Sagnac effect, i.e. rotation-induced shifts between counter-rotating electromagnetic beams
- G01C19/72—Gyrometers using the Sagnac effect, i.e. rotation-induced shifts between counter-rotating electromagnetic beams with counter-rotating light beams in a passive ring, e.g. fibre laser gyrometers
- G01C19/726—Phase nulling gyrometers, i.e. compensating the Sagnac phase shift in a closed loop system
Abstract
Die Laseranordnung, bei der das Lasergas in einem Gehäuse senkrecht durch den Laserresonator strömt, enthält ein Gasumwälzsystem, das aus einem Rotor mit radialen, quer zur Strömungsrichtung des Lasergases angeordneten Schaufeln besteht und das Gehäuse weitgehend ausfüllt. Dabei grenzen die Rotorschaufeln einerseits der gekühlten Gehäusewandung, andererseits dem entlang der Gehäusewandung angebrachten Anregungssystem an.
Description
F.Mohr 3
Einrichtung zur Messung der Rotationsgeschwindigkeit
Die Erfindung geht aus von einer Einrichtung zur Messung der Rotationsgeschwindigkeit wie im Oberbegriff des An-Spruchs
1 angegeben. Eine solche Einrichtung ist in der deutschen Patentanmeldung P 31 36 688 beschrieben.
Bei der dort beschriebenen Einrichtung wird ein Lichtstrahl
in zwei Teilstrahlen aufgeteilt und diese durchlaufen einen Lichtwellenleiter, der einen geschlossenen Lichtweg
bildet, gegensinnig. Um eine gute Meßgenauigkeit zu erreichen,
ist es einerseits wünschenswert, den optisch/elektrischen
Wandler an der Stelle seiner Kennlinie zu betreiben, an der eine kleine Änderung der Intensität des Lichts, das auf
ihn gerichtet wird, eine starke Änderung seines elektrischen Ausgangssignals bewirkt. Andererseits ist es wünschenswert,
zur Auswertung ein Wechselspannungssignal zur Verfügung zu
haben. Beides erreicht man, wenn man die beiden Teilstrahlen geeignet moduliert. Dies sei an einem Beispiel erläutert:
man verwendet als Modulatoren Bragg-ZeL len,die jeweils vor
einem Ende eines LichtweIlenLeiters angeordnet sind und
ändert die Frequenz ihrer Ansteuersignale periodisch. Die
Nodu lationsfrequenz ist die Frequenz, mit der zwischen den
unterschiedlichen Frequenzen des Ansteuersignals umgeschaltet
wird. Die Phasenverschiebung zwischen den beiden Teilstrahlen
des Lichtwellenleiters hängt von der Frequenz der
ZT/Pi-Sm/R
01-12.1982 BAD ORIGINAL
F.Mohr 3
Ansteuersignale für die beiden Bragg-Zellen ab. Man wählt
nun diese Frequenzen so, daß die Phasendifferenzen zwischen
den beiden Teilstrahlen (2V> + 1) - j oder C2V + Z)- ·=■ ist,
wobei V» eine beliebige positive oder negative ganze Zahl sein
kann. Die Frequenzen der Ansteuersignale werden mit der
Modulationsfrequenz f so verändert, daß periodisch die eine
oder die andere Phasendifferenz erzeugt wird.
Ist die Meßeinrichtung in Ruhe, dann ist das Ausgangssignal
des optisch/elektrischen Wandlers, dem die beiden Teilstrahlen
nach dem Durchlaufen des Lichtwellenleiters zugeführt
werden, bei beiden Phasendifferenzen zwischen den Teilstrahlen gleich. Dreht sich die Meßeinrichtung, dann
addiert sich zu der oben genannten Phasendifferenz die durch
den Sagnac-Effekt verursachte Phasendifferenz und am Ausgang
des optisch/elektrischen Wandlers erhält man ein
Wechselspannungssignal mit der Frequenz f .des Modulations-
signals. Durch Regeln der Frequenzen von einem oder von beiden Ansteuersignalen erzeugt man zwischen den beiden Teilstrahlen
eine zusätzliche Phasendifferenz, die so gewählt ist, daß die Sagnac-Phasendifferenz kompensiert wird, d. h.
T man erhält wieder die Phasendifferenzen C2V +1) · -z bzw.
TT
(2V +3)· ·=· . Aus dem Regelsignal wird die Rotationsgeschwindigkeit-Ω· ermittelt.
(2V +3)· ·=· . Aus dem Regelsignal wird die Rotationsgeschwindigkeit-Ω· ermittelt.
Erfolgt die Kompensation der Sagnac-Phasendifferenz 0C bei
großen Werten fürV , enthält die Gleichung, aus der die Rotationsgeschwindigkeit SL ermittelt wird, einen großen
additiven Term, der von V abhängt. Die in diesem Term enthaltenen
Größen (.Länge und Brechungsindex des Lichtwellenleiters)
können driften und sind somit Ursache für Meßfehler.
BAD ORfGfNAL
F.Mohr 3
DeshaLb ist bei der bekannten Einrichtung vorgesehen, in
bestimmten Zeitabständen Eichungen durchzuführen. Für die
Eichung werden die Frequenzen der AnsteuersignaLe für die
Bragg-ZeLLen so gewähLt, daß zwischen den beiden TeiLstrahLen nach dem DurchLaufen des LichtweLLenLeiters eine Phasendifferenz
von 2^T oder ganzzahLigen VieLfachen gebiLdet wird.
Aufgabe der Erfindung ist es, eine Einrichtung zur Messung
der Rotationsgeschwindigkeit anzugeben, bei der die Eichung
kontinuier Lich erfoLgt.
Die Lösung dieser Aufgabe erfoLgt mit den im Anspruch 1 angegebenen MitteLn. VorteiLhafte WeiterbiLdungen sind den
Unteransprüchen zu entnehmen.
Bei der neuen Einrichtung wird eine Abweichung der in die
Messung eingehenden Größen von ihren SoLL-Werten sofort erfaßt und ausgegLichen. Dadurch erzieLt man eine große Meßgenauigkeit.
An die FrequenzstabiLitat der Einrichtungen,
die die AnsteuersignaLe für die Modulatoren erzeugen, sind
keine hohen Anforderungen zu steLLen. Das Vorzeichen der Rotation kann einfach ermitteLt werden.
Die Werte V aLs Faktoren der erzeugten Phasendifferenzen
können sehr groß gewähLt werden. Dies ist von VorteiL, wenn aLs ModuLatoren Bragg-ZeLLen verwendet werden. Dann sind
nämLich die NutzsignaLe von an StörsteLLen reflektierten
oder aus der Faser rückgestreuten SignaLen frequenzmäßig
gut voneinander getrennt.
Die Erfindung wird anhand von Zeichnungen beispieLsweise
näher erLäutert. Es zeigt:
-7-BADORIGINAL
—" 7" —
F.Mohr 3
Fig. 1 ein Blockschaltbild eines Teils einer bekannten
Einrichtung zur Messung der Rotationsgeschwindigkeit,
Fig. 2 Ansteuersignale für die Modulatoren der bekannten
(Fig. 2a, b) und der neuen (Fig. 2c, d) Einrich
tung,
Fig. 3 , 4 Blockschaltbilder für zwei Ausführunqsbei spiele des
Regelteils der neuen Einrichtung, und
Fig. 5 ein Blockschaltbild des Auswerteteils der neuen
Ei nrichtung.
Anhand der Fig. 1 werden zunächst die zum Verständnis der
neuen Meßeinrichtung wesentlichen Teile einer bekannten
Einrichtung zur Messung der Rotationsgeschwindigkeit erläutert
.
Ein von einem Laser 1 abgegebener Lichtstrahl wird einem
Strahlteiler 3 zugeführt. Ein Teil des Lichtstrahls gelangt
zu einem weiteren Strahlteiler 4; ein anderer wird zu einem
(nicht dargestellten) Absorber geleitet. Der weitere Strahlteiler
4 erzeugt zwei Teilstrahlen, die einen spuleηform ig
(Radius R) angeordneten LichtweLlenLeiter 7 gegensinnig
durchlaufen. Zwischen dem weiteren Strahlteiler 6 und den
beiden Enden des LichtweL lenLeiters ist jeweils eine Bragg-ZeLLe
5, 6 angeordnet. Die Bragg-Zellen erhalten Ansteuersignale
mit den Frequenzen f (t)bzw. fDTT(t)J)ie beiden Teil-
DlX oll
strahlen werden von dem weiteren Strahlteiler 4 nach dem Durchlaufen des LichtweLlenLeiters einander überlagert.
Dieser Lichtstrahl gelangt zu dem ersten Strahl teiler 3, der
-ORIGINAL
F.Mohr 3
einen Teil davon zu einem optisch/elektrischen WandLer 2,
dem eine Regel- und Auswerteeinrichtung nachgeschaltet ist,
leitet.
Bei einer Rotat i onsgeschwi ndi gkei t S2. = Q ist das Ausgangssignal
des optisch/elektrischen Wandlers 2 ein Gleichspannungssignal.
Ist-ii £ 0, dann gibt der Wandler ein
WechseLspannungssignaI mit der Frequenz f ab. f ist die
Frequenz/mit der bei den Ansteuersignalen von einer zur
anderen Frequenz umgeschaltet wird. Dieses WechseIspannungssignal
wird, wie anhand der Fig. 2 näher erläutert wird, zu null geregelt. Die Rotationsgeschwindigkeit wird aus dem
Regelsignal ermittelt (beispielsweise mittels der Frequenzen
der Ansteuersignale, deren Frequenzen vom Regelsignal gesteuert
werden.
Wie bereits in der Beschreibungseiη Leitung erwähnt, wird bei
der Regelung die durch den Sagnac-Effekt bedingte zusätzliche Phasendifferenz 0 kompensiert. Hierzu ist eine FrequenzdifferenzΔf
notwendig.
Das Ansteuersignal f it) hat den in Fig. 2a dargestellten
Verlauf, wenn bei der Anordnung nach Fig. 1 nur eine Bragg-Zelle vorhanden ist. Das Modulationssignal ist ein Signal,
bei dem mit der Frequenz f periodisch zwischen einem ersten und einem zweiten Frequenzwert Cdiese sind um die Frequenz
2F gestrennt) umgeschaltet wird. Beim ersten Frequenzwert
wird zwischen den beiden Teilstrahlen eine Phasendifferenz
von (2v +3)- ■=· und beim zweiten Frequenzwert eine Phasendifferenz
von (2V +1)· ■=■ erzeugt.
Bei dem in Fig. 2a dargestellten Beispiel ist zur Vereinfachung
V =-1 , d. h. es werden alternierend Phasendifferenzen
ÖAD'IORIGINAL
F.Mohr 3
"Π" 'if
von + ■=■ und - -r- erzeugt. Bei-Q = Q ist" die mittlere Frequenz
f_ (bei den hier gewählten Phasendifferenzen ist f =0).
Bei einer Rotation wird die mittlere Frequenz zu f „ + Δ. f
verschoben, hier also zu A f.
Sind, wie in Fig. 1 dargestellt, zwei Bragg-Zellen vorhanden,
dann benötigt man zwei Modulationssignale fCt.) und f_(t).
Die beiden Modulationssignale sind um eine halbe Periodendauer
gegeneinander verschoben. Während der Zeit, während
der die Frequenz des einen Modulationssignals f_,T(t) größer
als f„+ ■=— ist, ist die Frequenz des anderen Modulationssignals
f_TT(t) gleich fn—=■=·. Während der zweiten Hälfte einer
Periode gilt dies sinngemäß umgekehrt. Beijf2 = 0 ist ^f= 0,
d. h. die Mittenfrequenzen für beide Modulationssignale sind
gleich. Beiil # 0, d. h. Af Φ O7 wird die Mittenfrequenz
des ersten Modulationssignals fn + —r- und die des zweiten
Λ "f Uc
f &ΐ Frequenzsprünge innerhalb eines Modulationssignals sind
jetzt nicht mehr wie beim (einzigen) Modulationssignal gemäß Fig. 2a 2F
sondern nur noch jeweils F.
Nachfolgend wird erläutert, wie die bekannte Einrichtung abgeändert werden muß, damit eine kontinuierliche Eichung
möglich ist.
Die neue Einrichtung kann, wie die bekannte Einrichtung, mit einer oder mit zwei Bragg-Zellen realisiert werden. Es muß
lediglich wiederum dafür gesorgt werden, daß die erforder-Lichen
Phasendifferenzen zwischen den beiden Teilstrahlen nach dem Durchlaufen des Lichtwellenleiters vorhanden sind.
Bei der neuen Einrichtung werden nacheinander die folgenden
Phasendifferenzen erzeugt:
-10-
F.Mohr 3
1 . (2v> +1) " —
2. (2V +3) - Y
3. (2V +5)
4. (2v> +3) - γ-
Diese FoLge stellt eine Periode dar. V ist eine beliebig
wählbare positive oder negative ganze Zahl. Bei den in den Figuren 2c und 2d dargestellten Ansteuersignalen ist V = -1.
Somit ergeben sich die Phasendifferenzen - -z , + -z , + —=■,
+ -=■ , wenn, wie bei Fig. 2a, zur Vereinfachung fn = 0 gewählt
wird. Entsprechend diesem treppenförmigen Verlauf der zu
erzeugenden Phasendifferenzen werden die Frequenzen des Modulationssignals
treppenförmig und zwar jeweils um Sprünge
von 2F geändert. Verwendet man zwei Bragg-Zellen, dann sind wieder, entsprechend Fig. 2b, zwei Modulationssignale fo Ct)
und f Ct) notwendig. Beide Modulationssignale weisen einen
BII
sich rechteckf örmi g ändernden Frequenzverlauf auf. Die ',-
beiden Modulationssignale sind um eine viertel Periode gegeneinander
verschoben. Das eine Modulationssignal hat die Frequenzen
fn+ —p· + F und fn + -=— - ?} das andere die Frequenzen
fn - —j + F und fn - —~ - F. Hierdurch sind zwischen den Modulationssignalen
in den vier Teilen einer Periode Frequenzdifferenzen von Δ f/ Af + 2F, Af und Af-2F vorhanden, wo-
T TT 3T ψ
durch die Phasendifferenzen - -= , + y , + -r— und -j erzeugt
werden.
Sind also zwei Bragg-Zellen vorhanden, dann erhält man diese
Phasendifferenzen auf einfache Weise dadurch, daß man die
Bragg-Zellen mit jeweils einem Ansteuersigna I,dessen Frequenzverlauf
eine Rechteckkurve darstellt, ansteuert.
-11-
BAD ORIGINAL
F.Mohr 3
Bei der bekannten Einrichtung, bei der Phasendifferenzen
von + ■=■ und - -r erzeugt werden, erhält man am Ausgang des
optisch/eLektrisehen WandLers 2 ein auszuregelndes Signal,
das die Frequenz f hat. Die Frequenz f ist diejenige Frequenz,
mit der sich die Phasendifferenzen zwischen den Teilstrahlen,
bedingt durch die Modulation in den Bragg-ZeLlen^
ändert. Bei der neuen Einrichtung gibt der Wandler ein Signal
ab, das drei voneinander zu trennende Signa läntei Ie enthält.
Die Trennung dieser Signale und die weitere Signalverarbeitung wird nachfolgend anhand der Fig. 3, 4 und 6 erläutert.
Die neue Einrichtung zur Messung der Rotationsgeschwindigkeit
geht aus von der bekannten, anhand der Fig. 1 beschriehenen Einrichtung. Anhand der Fig. 3 und 4 wird erläutert,
wie die AnsteuersignaLe für die Bragg-Zellen erzeugt
werden.
In dem Blockschaltbild der Fig. 3 sind wieder, wie in der
Fig. 1, die beiden Bragg-Zellen 5, 6 sowie der optisch/elektrische
Wandler 2 dargestellt. Der optisch/elektrische Wandler
2 gibt ein Ausgangssignal ab, das drei phasenempfind-Lichen
Gleichrichtern 13, 16, 17 zugeführt wird. Diese phasenempfindlichen
Gleichrichter trennen die drei Signalanteile,
die, wie bereits erwähnt, im Ausgangssignal des Wandlers enthalten
sind. Hierzu werden den drei phasenempfindlichen
Gleichrichtern 13, 16, 17, die als Lock- in- Verstärker mit
Integrierverhalten realisiert sind, unterschiedliche Bezugssignale
zugeführt, und zwar dem ersten Lock-in-Verstärker 17 ein rechteckforraig.es Bezugssignal Bl, das aus einem Signal
sin £O t abgeleitet wird, dem zweiten Lock-in-Verstarker
16 ein rechteckf örjni ges Bezugssignal B2, das aus einem Signal
cosiOt abgeleitet wird, und dem dritten Lock-in-Ver-
-12-
BAD ORIGINAL
- J2 -
F.Mohr 3
stärker ein rechteckförmiges BezugssignaL B3, das aus einem
Signal sin 20) t abgeleitet wird. Die Bezugssignale sind zueinander
synchron und werden von einer Einrichtung 20 abgegeben. Die Frequenz ist ein beliebiger Wert im kHz-Bereich,
der vorzugsweise gleich einem ganzzahligen Bruchteil des Kehrwerts der Laufzeit des Lichtstrahls im Lichtwellenleiter
i st.
Weiterhin wird in einem ersten Multiplizierer 18 das von
sin 60 t abgeleiteteBezugssi gna L B1 mit dem Ausgangssignal des
zweiten Lock-in-Verstarkers 16 und in einem zweiten Multiplizierer
19 das von cosCOt abgeleitete Bezugssignal B2 mit
dem Ausgangssignal des ersten Lock-in-Verstärkers 17 multipliziert.
Das Ausgangssignal des ersten Multiplizierers 18
wird einer ersten Addierstufe 14 und das Ausgangssignal des zweiten Multiplizierers 19 wird einer zweiten Addierstufe
zugeführt. Beide Addierstufen erhalten jeweils das Ausgangssignal des dritten Lock-in-Verstärkers 13 als zweites Eingangssignal.
Die Addierstufen sind in an sich bekannter Weise mit geeignet beschalteten Differenzverstärkern realisiert.
Das Ausgangssignal der ersten Addierstufe 14, das einen rechteckförmigen
Verlauf hat, steuert einen spannungsgesteuerten Oszillator 11, der das Ansteuersignal fD_Ct) für die erste
Bragg-Zelle 5 erzeugt, und das rechteckförmige Ausgangssignal
der zweiten Addierstufe 15 steuert einen weiteren spannungsgesteuerten Oszillator 12, der das Ansteuersignal f_TT(t) für
oll
die zweite Bragg-Zelle 6 erzeugt.
Diese Einrichtung stellt eine Regeleinrichtung mit drei verkoppelten
Regelschleifen dar. Im eingeschwungenen Zustand
sind die Eingangssignale für die Lock-in-Verstärker gleich
null. Die AnsteuersignaIe fDT(t) und f_TTCt0 haben dann den
Dl D I I
in Fig. 2d dargestellten Verlauf. Bei der Regelung der
-13- ; "BAD ORIGINAL
3244/13
F.Mohr 3
spannungsgesteuerten Oszillatoren wird der Wert 2 F , um
den die Frequenzen der spannungsgesteuerten OsziI latoren
11, 12 springen, sowie die mittlere Frequenzdifferenz ^f
zwischen beiden VC0—Ausgangsfrequenzen, geregelt.
Durch diese Regelung wird erreicht, daß die durch den Sagnac-Effekt bedingte Phasendifferenz 0 kompensiert
wird. Hierzu werden die Mittenfrequenzen der spannungsgesteuerten
Oszillatoren 11, 12 von ihrem ursprünglichen Wert f_ zu Werten f„ + y— und fQ - —=■ verschoben. Die Frequenzen
der Ansteuersignale springen um diese neuen Mittelwerte um
+ F, d. h. jedes Ansteuersignal weist Frequenzsprünge von
2F auf.
Diese Frequenzsprünge 2F werden so geregelt, daß Schwankungen
(z. B. der Länge L des Lichtwellenleiters oder des Brechungsindex
n) kompensiert werden.
Anstelle der Lock-in-Verstärker können auch Mischer, denen
jeweils Regler mit einem I-Anteil nachgeschaltet sind, verwendet
werden.
Diese Lösung ist bei dem Ausführungsbeispiel gemäß Fig.
angenommen. Dieses AüsführungsbeispieI unterscheidet sich
vom Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 3 weiterhin dadurch,
da 3 zur Erzeugung der Ansteuersignale f(t) und f(t)
Di DlI
im Gegensatz zur Fig. 3 jeweils zwei Oszillatoren 48, 49 und 53, 54 vorgesehen sind. Der Oszillator 54 wird nicht
geregelt. Die übrigen Oszillatoren sind spannungsgesteuerte
Oszillatoren, deren Schwingungsfrequenzen analog zu dem
Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 3 geregelt werden.
F.Mohr 3
Es sind Schalter 41, 42 vorgesehen, die jeweils mit der Frequenz ■=■ f gesteuert werden. Diese Schalter Leiten jeweiLs
das Ausgangssignal des einen oder des anderen Oszillators
eines Oszillatorpaares zu der jeweiligen Bragg-Zelle
weiter. Durch das Umschalten erhält man den gewünschten rechteckförmigen Frequenzverlauf für die Ansteuer signaLe.
Bei diesem Ausführungsbeispiel wird die Frequenz des spannungsgesteuerten
Oszillators 48 so geregelt, daß die Sagnac-Phasendifferenz
0 kompensiert wird. Die Frequenz des zweiten spannungsgesteuerten Oszillators 49 dieses Oszillatorpaares
wird so geregelt, daß die beiden Ausgangssigna Le einen solchen Frequenzsprung 2F aufweisen, daß die erwähnten Schwankungen
kompensiert sind. Die beiden AusgangssignaLe der Oszillatoren
48, 49 werden nicht nur dem Schalter 41 sondern außerdem auch einem Mischer 48 zugeführt.
Für das Oszillatorpaar 52 und 53 gilt entsprechendes. Die
Frequenz des spannungsgesteuerten Oszillators 53 wird so geregelt, daß der gewünschte Frequenzsprung 2F zwischen den
Ausgangssignalen der beiden Oszillatoren vorhanden ist. Die Ausgangssignale der beiden Oszillatoren werden außer zu
dem Schalter 42 noch zu einem Mischer 43 geleitet. Aus den Mischerausgangssignalen wird die Rotationsgeschwindigkeit-Π.
ermittelt.
Anstelle der anhand der Fig. 3 und Fig. 4 erläuterten Möglichkeiten
zur Erzeugung der Ansteuer signaIe gibt es noch
weitere Lösungen. Nachfolgend eine Aufstellung einiger Realisi erungsmögli chkei ten:
BAD ORIGINAL
ό 14 4 / ί J
F.Mohr 3
a) die gewünschten Phasendifferenzen werden mittels eines
AnsteuersignaLs erzeugt. Sein FrequenzverLauf ist treppenförmig
mit einer Sprungweite von 2F. Seine Mittenfrequenz
ist fn und gegebenenfalls zur Kompensation der Sagnac-Phasendifferenz
0 um Δ f frequenzverschoben.
b)die gewünschten Phasendifferenzen werden mittels zweier
AnsteuersignaLe erzeugt
b1)zwei OsziLLatoren erzeugen jeweiLs ein Ansteuersignal mit
einem rechteckförmigen FrequenzverLaufj die Sprungweite
ist jeweiLs 2F. Die beiden SignaLe sind um eine viertel Periode gegeneinander phasenverschoben.
- die Mittenfrequenz der beiden AnsteuersignaLe ist f„ - Diese
Frequenz ist gegebenenfa LLs für die beiden SignaLe um
+ bzw. - f/2 verschoben.
- die Mittenfrequenz der beiden AnsteuersignaLe ist f„. Die
Frequenz eines Ansteuersi gna Ls ist gegebenenf a L Ls um £± f
verschoben.
b2)vier OsziLLatoren erzeugen jeweiLs ein Signal mit einer (ge rege L ten.) konstanten Frequenz. Zwei OsziLLatoren bi Lden
jeweiLs ein Paar und die beiden SignaLe eines Paares werden jeweiLs zu einem SchaLter geführt, der das
eine oder andere SignaL aLs Teil des AnsteuersignaLs
weiterLeitet. Dadurch werden zwei AnsteuersignaLe mit
einem sich rechteckförmigen FrequenzverLauf erzeugt.
- für die jeweiligen Frequenzyerschiebungen giLt das oben
Gesagte.
-16-BÄD'OBiGlNÄLV,
F.Mohr 3
Bei der neuen Einrichtung erfolgt also eine Regelung, bei der zur Kompensation der Sagnac-Phasendifferenz 0 eine Frequenzversc.hi
ebung umAf erzeugt wird und eine Regelung, bei der die Frequenzsprünge um 2F des bzw. der Ansteuersignale so
geregelt werden, daß die erwähnten Schwankungen kompensiert werden. Um die Regelungen zu ermöglichen, müssen die bereits
erwähnten Phasendifferenzen (2V + 1)· ■=- , (2V +3) ■ ■=■ und
1Γ
(2v> +5) · ■=■ erzeugt werden.
(2v> +5) · ■=■ erzeugt werden.
Im eingeregelten Zustand schließlich wird bei allen Ausführungsbeispielen
die Rotationsgeschwindigkeit gemäß
der Gleichung
(2V> +I)F-Af
oder aus einer daraus abgeleiteten G Leichung.ermitte It, z. B.
in einem Rechner.
Hi erbei sind
\ : Vakuumlichtwellenlänge
C : Vakuumlichtgeschwindigkeit
C : Vakuumlichtgeschwindigkeit
R : Radius des spulenförmig angeordneten Lichtwellenleiters
L : Länge des Lichtwegs
L : Länge des Lichtwegs
Die Größen des ersten Ausdrucks sind Konstanten. Eventuelle Abweichungen sind in F enthalten,^ ist ebenfalls eine bekannte
Größe. Es sind also noch F undAf zu bestimmen. Diese
beiden Größen können auf einfache Weise durch Mischen geeigneter Signale erhalten und danach gemessen werden.
Anhand der Fig. 5 wird für das Ausführungsbeispiel gemäß Fig.
-3 7-
,,-.= :.. BAD ORIGINAL
F.Mohr 3
eine Lösung zur Bestimmung νοη-Ω. angegeben. Hierbei wird
davon ausgegangen, daß zwei Ansteuer signaLe f__(t) und
B I fDTT(t) (Fig. 3 in Verbindung mit Fig 2d) vorhanden sind.
Die beiden AnsteuersignaLe f (t) und f (t) werden einem
Mischer 61, dem ein Tiefpaß 62 nachgeschaLtet ist, zugeführt.
Am Ausgang des Tiefpasses ist das SignaL (f -f Mt)
D 1 1 D 1
vorhanden, das einerseits einem weiteren Mischer 64 und andererseits einer PhasenregeLschLeife 63 zugeführt wird. Die
PhasenregeLschLeife 63 weist eine so große Zeitkonstante
(ca. 0,1 see) auf, daß sie schneLLe Frequenzänderungen nicht mehr
foLgen kann und sie sich somit auf die Frequenz Δ f einregelt. Die
obere Grenze der Zeitkonstanten ist dadurch bestimmt, daß die PhasenregeLschLeife
Änderungen der Rotationsgeschwindigkeit -Ω. folgen kann.
Die Phasenregelschleife gibt aLso ein SignaL mit der Frequenz A f ab.
Dieses wird einerseits zu dem weiteren Mischer 64 und andererseits
zu.einem SchaLter 09 geLeitet.
Das AusgangssignaL des weiteren Mischers 64 wird einer weiteren
PhasenregeLschLeife 71, die einen Mischer 67, ei η Sch Leifenfilter
66, einen spannungsgesteuerten OsziLLator 65 und einen TeiLer 68 enthäLt, zugeführt. Das EingangssignaL für die
weitere PhasenregeLschLeife hat die Frequenz F und synchronisiert
den spannungsgesteuerten OsziLLator 65, der auf die
Mittenfrequenz (2V +1) F abgestimmt ist. Dessen AusgangssignaL
wird einerseits dem TeiLer 68 der PhasenregeLschLeife
zugeführt. Der TeiLer führt eine Teilung durch (2V +1) durch, so daß dessen Ausgangssigna L, das dem Mischer 67 der
zweiten PhasenregeLschLeife 71 zugeführt wird, wieder die
Frequenz F hat.
Die beiden PhasenregeLschLeifen sind so realisiert, daß sie
-18-
ÖRiÖINAL
F.Mohr 3
impuLsförmige Signale abgeben. Diese haben eine ImpuLsf
ο Lgef requenz von Af bzw. (2l>
+1) F und werden über die Schalter 69 bzw. 70 einem Aufwärts/Abwärtszähler 73 zugeführt.
Sie sind die Taktimpulse für diesen Zähler.
Das Ausgangssignal des Teilers 68 wird weiterhin dazu verwendet,
die Schalter 69 und 70 zu steuern und den Zähler 73 zurückzusetzen. Das Zurücksetzen des Zählers 73 erfolgt
mit der halben Impu lsf ο lgef requenz (·=-.) . Deshalb ist vor den
Zähler ein Teiler 72 geschaltet.
Das Zählen geschieht wie folgt:
- der Zähler wird zurückgestellte der Schalter 70 geschlossen,
der Schalter 69 geöffnet.
Der Zähler zählt jetzt die Taktimpulse bis zum Zeitpunkt, zu dem die beiden Schalter 69, 70 in ihre jeweils andere
SchaItste I Lung gebracht werden.
- beim nächsten Impuls der vom Teiler 68 abgegebenen Impulsfolge wird der Schalter 70 geöffnet; der Schalter 69 geschlossen.
Der Zähler zählt jetzt - mit den TaktimpuIsen^ f ~ rückwärts,
bis der nächste Impuls des Teilers 68 wiederum die Schalter 69, 70 umschaltet.
Der Zählerstand ist jetzt ^ ^ Außerdem wird jetzt der Zähler auf null zurückgesetzt.
Der Zählerstand ist jetzt ^ ^ Außerdem wird jetzt der Zähler auf null zurückgesetzt.
Der Zählerstand wird in einen Rechner 74 eingelesen und
λ C
dort mit dem konstanten Faktor multipliziert.
Die so ermittelte Rotationsgeschwindigkeit jot wird von
-19-BAD ORIGINAL
F.Mohr 3
(einer nicht dargesteLLtenJ Anzeigeeinrichtung.angezeigt.
Ist bei der Auswerteeinrichtung nach Fig. 5 der Teiler 72
nicht vorhanden, dann erhält man anstelLe der Rotationsgeschwindigkeit jQ, den Drehwinkel.
BAD ORIGINAL
IO Leerseite
Claims (7)
- STANDARD ELEKTRIK LORENZ
AKTIENGESELLSCHAFT
STUTTGARTF.Mohr 3Pat ent ans ρrüche/ 1. Einrichtung zur Messung der Rotationsgeschwindigkeit mit einer einen Lichtstrahl erzeugenden Einrichtung CFig. 1; 1), bei der dieser Lichtstrahl in zwei TeilstrahLen (Irur ^rru^' ^^e einen geschlossenen Lichtweg (7) gegensinnig durchlaufen, aufgeteilt wird, bei der zwischen den Tei L-strahlen nach dem Durchlaufen des Lichtwegs (7) eine durch den Sagnac-Effekt bedingte und zur Rotationsgeschwindigkeit (Xl ) proportionale Phasendifferenz C0 ·) vorhanden ist, beider die beiden Teilstrahlen nach dem Durchlaufen des Lichtwegs einander überlagert und einem optisch/elektrischen Wandler (2), dem eine Regel- und Auswerteeinrichtung nachgeschaltet ist, zugeführt werden, bei der mindestens ein Modulator (5, 6) vorgesehen ist, der mindestens einen TeiL-strahL so moduliert, daß zwischen den beiden Teilstrahlen nach dem Durchlaufen des Lichtwegs periodisch unterschiedliche Phasendifferenzen vorhanden sind, wobei die Phasendifferenzen so gewählt sind, daß das Ausgangssignal des optisch/elektrischen Wandlers C2) bei den unterschiedlichen Phasendifferenzen gleiche Amplituden aufweist, wenn die Meßeinrichtung in Reihe ist und bei der das Ansteuersignal für den Modulator so geregelt wird, daß das Ausgangssignal des optisch/elektrischen Wandlers auch dann noch eine konstante Amplitude aufweist, wenn eine Rotation vorhanden ist,dadurch gekennzeichnet,daßdasZT/Pi-Sra/R01.12.1982 -2-BAU ORfGiNALF.Mohr 3AnsteuersignaL für den Modulator C5) so gewählt ist, daß periodisch die Phasendifferenzen (2y + 1)·=— , C2W (2V +5)-^— , (2V +3)-=—, wobei W eine beliebige positive oder negative ganze Zahl ist, erzeugt werden, daß das Ansteuersignal (Fig. 2c) Frequenz Sprünge um 2F aufweist und daß die RotationsgeschwindigkeitSX aus der Gleichungλ C (2V> +HF-A f8RL Foder aus einer daraus ableitbaren Gleichung ermittelt wird, mit λ = Vakuumwellenlänge des Lichts, C= Lichtgeschwindigkeit, R= Radius des spulenförmig angeordneten Lichtwegs, L= Länge des Lichtwegs und Λ f gleich Frequenzverschiebung des AnsteuersignaLs, die notwendig ist, um die Sagnac-Phasendifferenz 0 zu kompensieren. - 2. Einrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das AnsteuersignaL einen stufenförmigen Verlauf hat.
- 3. Einrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß zwei Modulatoren vorgesehen sind, die jeweils ein Ansteuersignal erhalten.
- 4. Einrichtung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet,daß die beiden Ansteuer signaLe jeweils rechteckförmige Signale sind, die um eine viertel Periodendauer gegeneinander phasenverschoben sind.
- 5. Einrichtung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Frequenzdifferenz zwischen den beiden Ansteuersignalen einen treppenförmigen Verlauf hat.BAD ORlGJNAbF.Mohr 3
- 6. Einrichtung nach einem der Ansprüche 3 bis 6 , dadurch gekennzeichnet, daß zur Kompensation der Sagnac-Phasendifferenz die Frequenz von einem AnsteuersignaL um ^f verschoben wird.
- 7. Einrichtung nach einem der Ansprüche 3 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß zur Kompensation der Sagnac-Phasendifferenz die Frequenz beider AnsteuersignaLe um ^y verschoben wird.BAD
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19823244713 DE3244713A1 (de) | 1982-12-03 | 1982-12-03 | Einrichtung zur messung der rotationsgeschwindigkeit |
EP83111582A EP0111194B1 (de) | 1982-12-03 | 1983-11-19 | Einrichtung zur Messung der Rotationsgeschwindigkeit |
DE8383111582T DE3371700D1 (en) | 1982-12-03 | 1983-11-19 | Rotation speed measuring apparatus |
AU21776/83A AU2177683A (en) | 1982-12-03 | 1983-11-29 | Optical fiber rotation meter |
US06/555,905 US4591269A (en) | 1982-12-03 | 1983-11-29 | Rotation rate measuring instrument |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19823244713 DE3244713A1 (de) | 1982-12-03 | 1982-12-03 | Einrichtung zur messung der rotationsgeschwindigkeit |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3244713A1 true DE3244713A1 (de) | 1984-06-07 |
Family
ID=6179686
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19823244713 Withdrawn DE3244713A1 (de) | 1982-12-03 | 1982-12-03 | Einrichtung zur messung der rotationsgeschwindigkeit |
DE8383111582T Expired DE3371700D1 (en) | 1982-12-03 | 1983-11-19 | Rotation speed measuring apparatus |
Family Applications After (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE8383111582T Expired DE3371700D1 (en) | 1982-12-03 | 1983-11-19 | Rotation speed measuring apparatus |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4591269A (de) |
EP (1) | EP0111194B1 (de) |
AU (1) | AU2177683A (de) |
DE (2) | DE3244713A1 (de) |
Families Citing this family (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4842358A (en) * | 1987-02-20 | 1989-06-27 | Litton Systems, Inc. | Apparatus and method for optical signal source stabilization |
US4998822A (en) * | 1987-03-27 | 1991-03-12 | Litton Systems, Inc. | Rotation rate nulling servo and method for fiber optic rotation sensor |
US5020912A (en) * | 1989-02-03 | 1991-06-04 | Litton Systems, Inc. | Fiber optic rotation sensing system and method for basing a feedback signal outside of a legion of instability |
US5037205A (en) * | 1989-04-19 | 1991-08-06 | Litton Systems, Inc. | Integrated optic interferometric fiber gyroscope module and method |
JPH0711423B2 (ja) * | 1990-06-29 | 1995-02-08 | 日本航空電子工業株式会社 | 光干渉角速度計 |
JPH04270914A (ja) * | 1991-02-27 | 1992-09-28 | Japan Aviation Electron Ind Ltd | 同期検波装置 |
US5189488A (en) * | 1991-11-25 | 1993-02-23 | Litton Systems, Inc. | Fiber optical gyroscope utilizing orthogonal sequences |
US5506923A (en) * | 1991-11-25 | 1996-04-09 | Honeywell Inc. | Apparatus and method for trimming of fiber optic winding |
DE69318158T2 (de) * | 1992-07-21 | 1998-09-17 | Honeywell Inc | Kompensationsvorrichtung für faseroptische-spule |
US5576534A (en) * | 1994-07-29 | 1996-11-19 | Litton Systems, Inc. | Error reduction by quasi non-multiplexed signal processing in a multiplexed fiber optic rotation sensor loop |
US5657411A (en) * | 1995-12-15 | 1997-08-12 | Honeywell Inc. | Negative trimming of fiber optic winding |
JP4226044B2 (ja) * | 2007-03-07 | 2009-02-18 | 日本航空電子工業株式会社 | トラッキングループ型デジタル角度変換器、角度/デジタル変換装置 |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4372685A (en) * | 1979-01-15 | 1983-02-08 | Max-Planck-Gesellschaft Zur Forderung Der Wissenschaften E.V. | Method and arrangement for the measurement of rotations |
DE3104786A1 (de) * | 1981-02-11 | 1982-09-02 | Licentia Patent-Verwaltungs-Gmbh, 6000 Frankfurt | "verfahren und anordnung zur messung absoluter drehungen" |
US4410275A (en) * | 1981-03-31 | 1983-10-18 | The Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University | Fiber optic rotation sensor |
JPS58135912A (ja) * | 1982-02-08 | 1983-08-12 | Nec Corp | 光フアイバジヤイロ |
-
1982
- 1982-12-03 DE DE19823244713 patent/DE3244713A1/de not_active Withdrawn
-
1983
- 1983-11-19 DE DE8383111582T patent/DE3371700D1/de not_active Expired
- 1983-11-19 EP EP83111582A patent/EP0111194B1/de not_active Expired
- 1983-11-29 US US06/555,905 patent/US4591269A/en not_active Expired - Lifetime
- 1983-11-29 AU AU21776/83A patent/AU2177683A/en not_active Abandoned
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0111194A3 (en) | 1985-01-09 |
EP0111194B1 (de) | 1987-05-20 |
DE3371700D1 (en) | 1987-06-25 |
AU2177683A (en) | 1984-06-07 |
EP0111194A2 (de) | 1984-06-20 |
US4591269A (en) | 1986-05-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3326555C2 (de) | ||
DE2206656C3 (de) | Vorrichtung zum Überwachen der Dichte eines kontinuierlichen Tabakstrangs | |
CH661794A5 (de) | Vorrichtung zur abstandsbestimmung und verfahren zu deren betrieb. | |
DE3144162A1 (de) | Optische interferometervorrichtung | |
DE3244713A1 (de) | Einrichtung zur messung der rotationsgeschwindigkeit | |
DE2127483A1 (de) | Verfahren zur interferentiellen Messung von Langen, Winkeln, Gangunter schieden oder Geschwindigkeiten | |
EP0074609B1 (de) | Einrichtung zur Messung der Rotationsgeschwindigkeit | |
DE3511255A1 (de) | Anordnung zur individuellen regelung der intensitaet mehrer spektrallampen | |
DE1253468B (de) | Vorrichtung zur Bestimmung der Entfernung zu einem Reflektor | |
DE112010002587B4 (de) | Elektrooptischer Abstandsmesser | |
DE1614662C3 (de) | Ringlaser | |
DE1955403A1 (de) | Messeinrichtung fuer Stroeme in Hochspannungsleitern | |
DE19537647C1 (de) | Verfahren und Anordnung zur Messung physikalischer Größen von lichtstreuenden bewegten Teilchen mittels eines Laser-Doppler-Anemometers | |
AT399222B (de) | Interferometrische einrichtung zur messung der lage eines reflektierenden objektes | |
EP0113889B1 (de) | Einrichtung zur Messung der Rotationsgeschwindigkeit | |
DE2014781B2 (de) | Anordnung zum bestimmen von brechungsindizes in der atom sphaere | |
EP0164599B1 (de) | Einrichtung zur Messung der Drehgeschwindigkeit | |
DE3100898A1 (de) | Einrichtung zur messung der rotationsgeschwindigkeit | |
EP0113890B1 (de) | Einrichtung zur Messung der Rotationsgeschwindigkeit | |
CH467443A (de) | Fotoelektrischer Schrittgeber zum Messen von relativen Winkel- oder Linearbewegungen eines Gegenstandes | |
DE2653947A1 (de) | Einrichtung zur messung der abweichung des istwerts vom sollwert der frequenz eines periodischen elektrischen signals | |
DE1623518A1 (de) | Verfahren und Einrichtung zum Messen von Entfernungen | |
DE3244010A1 (de) | Einrichtung zur messung der rotationsgeschwindigkeit | |
DE3100890A1 (de) | Einrichtung zur messung der rotationsgeschwindigkeit | |
DE3436249A1 (de) | Verfahren zur messung absoluter drehungen und anordnung zur durchfuehrung des verfahrens |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8139 | Disposal/non-payment of the annual fee |