DE2747177B2

DE2747177B2 - Wärmeverklebbare Verbundfasern

Info

Publication number: DE2747177B2
Application number: DE2747177A
Authority: DE
Inventors: Yashuhiko Kusatsu Furukawa; Teruaki Chuhzucho Hane; Seigo Moriyama Inadomi; Kohichi Yoriyama Kunimune
Original assignee: Chisso Corp
Current assignee: JNC Corp
Priority date: 1976-10-20
Filing date: 1977-10-20
Publication date: 1979-05-23
Also published as: US4234655A; AU511351B2; SE431996B; SE7711776L; US4323626A; FR2368554B1; NZ185412A; AU2985977A; DE2747177C3; FR2368554A1; GB1552520A; DE2747177A1

Description

an Vjnylnionomerkomponente und Äthylenkomponente in der Gesamtmischung enthält, wobei die zweite Komponente zumindest einen Teil der Oberfläche der Fasern bildet Die erste Komponente und die zweite Komponente sind dabei in Seite-an-Seite oder in Kern-Mantel-Form angeordnet

Aus der JA-Patentveröffentlichung 48-080820 sind Verbundfasern bekannt bei denen Polypropylen als eine Komponente und ein verseiftes Copolymer aus Äthylen-Vinylacetat als zweite Komponente vorliegen. Dabei beträgt der Äthylacetatgehalt der zweiten Komponente 15 bis 50 Mol-% und der Verseifungsgrad beträgt wenigstens 98,5 Mol-%. Bei diesen Verbundfasern wird durch die das verseifte Vinylacetat-Copolymere enthaltende Komponente die Hyjrophilität und damit die Anfärbbarkeit und der Tragekomfort verbessert jedoch hat die dort gestellte Aufgabe mit den schmelzverklebbaren Verbundfasern gemäß der Erfindung nichts zu tun.

Das als erste Komponente verwendete kristalline Polypropylen kam ausgewählt werden aus dem üblicherweise für Fasern verwendeten Polypropylen oder es kann ein solches sein, das einen (?-Wert von 3,5 oder weniger hat (die Erklärung des Q erfolgt später). In jedem Fall trägt die Schmelzfließgeschwindigkeit (gemäß ASTM D-1238(L), nachfolgend als MFR abgekürzt) 1 bis 50, vorzugsweise 4 bi? 20.

Das als zweite Komponente verwendete Äthylen-Vinylacetat-Copolymer kann ein solches sein, das einen Vinylacetatgehalt von etwa 5 bis 40 Gew.-% hat Ist der Gehalt an Vinylacetat zu hoch, so ist der Schmelzpunkt des Copolymeren zu niedrig und es wird klebrig und es kann nicht als ein Material verwendet werden, welches die Oberfläche der Faser bildet. Außerdem wird es durch die schlechte Wärmestabilität -ngeeignet zum Schmelzverspinnen. Dies trifft auch für die Verseifungsprodukte zu. Produkte mit einem Vinylacetatgehalt von etwa 5 Gew.-% oder weniger werden im allgemeinen nicht als Vielzweckmaterialien hergestellt weil sie die Eigenschaften eines Äthylen-Vinylacetat-Copolymeren nur in geringem Ausmaße zeigen. Wenn ein Vinylacetatgehalt von etwa 5 Gew.-% oder darunter vorliegt können Produkte dieser Art als Ausgangsmaterialien verwendet werden und man erzielt die Wirkung der vorliegenden Erfindung auch noch in diesem Falle, sofern die Konzentration an dem Vinylmonomeren in der zweiten Komponente 0,5 Mol-% oder höher ist

Es können Äthylen-Vinylacetat-Copolymere mit einem verhältnismäßig weiten Molekulargewichtsbereich verwendet werden. Es ist jedoch besser, Schmelzindizes (gemäß ASTM D-1238(E) nachfolgend als MI bezeichnet) im Bereich von weniger als 1 oder höher als 50 MI zu vermeiden, weil man in ersterem Falle eine schlechte Vermischbarkeit erzielt und in letzterem Falle ein Material gebildet wird, das in Form kleiner Körnchen vorliegt (verursacht durch abgebautes Harz) oder das sich während des Schmelzspinnverfahrens zersetzt.

Das vorerwähnte Äthylen-Vinylacetat-Copolymer (das nachfolgend mit EVA abgekürzt wird) gemäß der vorliegenden Erfindung kann unverseift verwendet werden oder es kann ein Verseifungsprodukt verwendet werden (das nachfolgend als verseiftes EVA bezeichnet wird). Der Grad der Verseifung kann gewünschtenfalls bis zu 100% gewählt werden.

Wird ein nichtverseiftes EVA oder ein verseiftes EVA mit einem Verseifungsgrad von weniger als 30% bei der zweiten Komponente verwendet, so wird die zweite Komponente vorzugsweise hergestellt indem man sie mit Polyäthylen vermischt, so daß man einen Polyäthylengehalt von 30 Gew.-% oder mehr, bezogen auf die Gesamtmenge in der Mischung, erzielt, weil bei Verwendung von unverseiftem EVA oder EVA mit einem Verseifungsgrad von weniger als 30% alleine eine SchmelzverkJebung zwischen den Fasern während des Verstreckens der unverstreckten Verbundfasern erfolgt Verwendet man ein EVA mit einem Verseifungsgrad von 30% oder mehr, ist ein Vermischen mit Polyäthylen nicht erforderlich, weil eine Verklebung zwischen den Fasern praktisch nicht eintritt Da die Verklebungskraft eines verseiften EVA gegenüber einem anderen Material um so größer ist ie größer der Verseifungs grad ist zieht man es vor, ein verseiftes EVA im vorerwähnten Bereich alleine als zweite Komponente zu verwenden. Man kann jedoch auch eine Mischung mit Polyäthylen verwenden und dadurch den gewünschten Schmelzpunkt oder die Dichte der zweiten

Komponente einstellen.

Das gemäß der Erfindung verwendete Polyäthylen kann niedrige, mittlere oder hohe Dichte haben. Polyäthylen mit niedriger oder mittlerer Dichte wird bevorzugt weil man eine schwächere latente Wärme kräuselbarkeit in den Verbundfasern erzielt und weil sie bei verschiedenen Wärmebehandlungen, wie sie beim Verarbeiten zu Faservliesen vorkommen, vorteilhaft sind. Man kann auch ein hochdichtes Polyäthylen verwenden, in Fällen, in denen eine etwas stärkere latente Kräuselung zulässig oder bevorzugt ist

Das Vermischen der EVA oder verseiften EVA mit Polyäthylen wird so vorgenommen, daß die Gesamtmenge an Vinylmonomerkomponente in der Polymermischung 0,5 Mol-% oder mehr, vorzugsweise 1 bis 15 Mol-%, bezogen auf die Gesamtmenge der Monomeren der Vjnylmonomerkomponente und der darin enthaltenen Äthylenkomponente beträgt Es liegt folgende Beziehung hinsichtlich der Gewichtsprozente uud Molprozente an Vinylacetatkomponente in EVA vor.

Beispielsweise entsprechen 5 Gc.w.-% etwa 1,7 Mol-% und40Gew.-% entsprechen etwa 18 Mol-%.

Das heißt daß der Gehalt an Vinylacetatkomponente in einer Polymermischung aus 30 Gew.-% EVA, enthaltend 5 Gew.-% Vinylacetat und 70 Gew.-% Polyäthylen, 0,5 Mol-% beträgt. Im vorerwähnten Falle, bei dem 30 Gew.-% eines zu 100% verseiften EVA verwendet werden, beträgt der Gehalt an Vinylalkoholkomponente 0,5 Mol-%, d. h. daß er fast dem vorerwähnten Falle gleich ist. Um 0,5 Mol-% an Vinylmonomergehalt in der Polymermischung zu erhalten wird ein EVA, enthaltend 40 Gew.-% Vinylacetatkomponente oder zu 100% verseiftes EVA davor, mit Polyäthylen im Verhältnis von 3,8 Gew.-% im Fall des ersteren und 3 Gew.-% im Falle des letzteren vermischt Bei der Verwendung von EVA und verseiftem EVA sind diese Verhältnisse jeweils Minimum-Vermischbarkeitswerte.

Ist der Gehalt an Vinylmonomerkomponente geringer als 0,5 Mol-%, dann ist die Klebefestigkeit der Faser

nicht ausreichend. Bis zu 18 Mol-% gilt, daß, je größer der Gehalt an Vinylkomponente ist, um so größer ist die Klebekraft der Faser, ohne daß man Nachteile, wie eine zu starke Verminderung des Schmelzpunktes oder Schwierigkeiten auf Grund der Klebrigkeit, in Kauf nehmen muß. Ein Vinylmonomergehalt von 1 bis 15 Mol-% wird besonders bevorzugt im Hinblick auf die Klebekraft als auch die Einfachheit der Handhabung. Hinsichtlich der Verspinnbarkeit der Verbundfasern

wird für die zweite Faserkomponente ein Polymerisat mit einem MI von 1 bis 50, vorzugsweise 10 bis 30 bevorzugt, und zwar sowohl wenn das EVA mit Polyäthylen vermischt ist, als auch, wenn das EVA-Copolymer allein vorliegt.

Falls die Dichte der zweiten Komponente der Verbundfasern 0,93 oder weniger durch Formulierung in der vorher genannten Weise beträgt, weist die erhaltene Verbundfaser eine niedrige Kräuselbarkeit auf, unabhängig davon, ob diese als sichtbare oder latente Kräuselung vorliegt, und man erhält Produkte mit einer überlegenen Dimensionsstabilität bei der Verarbeitung zu Faservliesen, so daß diese besonders vorteilhaft bei der Herstellung von Faservliesen nach dem Naßverfahren sind.

Die spezifische Dichte des Äthylen-Vinylacetat-Copolymeren steigt an mit dem Vinylacetatgehalt, beispielsweise steigt die Dichte bei einem Vinylacetatgehalt von 10, 20, 30 und 40 Gew.-% auf 0,93 bis 0,94, 0,96 bzw. 0,97, obwohl diese Beziehung in einem gewissen Maße variabel ist in Abhängigkeit von den Verfahrensbedingungen. Die gleiche Beziehung besteht auch im Falle der verseiften Produkte. Man kann somit die zweiten Komponenten in unterschiedlichen Dichten erhalten durch Auswahl der Arten und des Mischungsverhältnisses von Vinylcomonomeren und Äthylen.

Um die Schmelzverklebung der niedrigschmelzenden Komponente unter Aufrechterhaltung der Form der Faser während der Erhitzungszeit der erfindungsgemäßen wärmeverklebbaren Verbundfasern beizubehalten, wird bevorzugt, daß die Verbundfasern aus zwei Komponenten bestehen, die gewöhnlich große Unterschiede in den Schmelzpunkten zeigen. Im Falle der vorliegenden Verbundfaser beträgt der Schmelzpunkt der ersten Komponente aus kristallinem Polypropylen (höherschmelzende Komponente) etwa 165°C. Andererseits beträgt der Schmelzpunkt des Polymeren der zweiten Komponente etwa 50⁰C im Falle von Vinylacetat enthaltend 40 Gew.-% EVA und selbst der höchste Schmelzpunkt ist etwa 130⁰C, der also in der Nähe von 135° C für hochdichtes Polyäthylen liegt Das heißt, daß der Unterschied der Schmelzpunkte der beiden Komponenten groß genug ist und daß man verschiedene Arten von Polymeren in geeigneter Weise aussuchen und kombinieren kann innerhalb der vorerwähnten Bereiche, um Ve/bundfasern zu erzielen, die befriedigende Schmelzpunkte der zweiten Komponente und auch eine befriedigende Handhabungsfähigkeit besitzen. Wegen der Klebrigkeit der zweiten Komponente muß J^;ese selbstverständlich ein Teil der Oberfläche der Faser bilden. Wegen der beim SchmHzverspinnen cngewendeten · Verfahrensweise wird diese Oberflächenbildung im allgemeinen kontinuierlich in Längsrichtung der Fasern erzielt Dies wird auch bevorzugt gegenüber unterbrochenen Oberflächenbildungen auf Grund der Wirksamkeit der Verklebung, selbst wenn auch im letzteren Falle eine Verklebbarkeit vorliegt. Obwohl eine Verklebbarkeit in gewissem Maße noch vorliegt wenn das Verhältnis der zweiten Komponente, welche die Faseroberfläche bedeckt, 20 bis 30% oder in der Größenordnung, ausgedrückt durch das Umfangsverhältnis des Faserquerschnitts, beträgt, wird ein Verhältnis von 50% oder mehr doch bevorzugt, um ausreichende Klebewirkung zu erzielen. Beträgt das Querschnittsumfangsverhältnis 85% oder mehr, so ist die Klebewirkung besonders gut Deshalb werden Verhältnisse in diesem Bereich einschließlich 100% {einschließlich dem Fall eines Kern- und Mantel-Typs) vorzugsweise angewendet

Das Verhältnis der ersten zu der zweiten Komponente beträgt vorzugsweise 30 :70 bis 70 :30. Übei steigt das Verhältnis der zweiten Komponente 70% so wird das Aufwickeln des Garnes schwierig auf Grund der verminderten Verspinnbarkeit und wird das Verhältnis niedriger als 30%, so wird die Klebekraft durch Wärmeadhäsion vermindert, auf Grund der zu geringen Dicke der zweiten Komponente, selbst wenn das

ίο Querschnittsumfangsverhältnis der Faser innerhalb des bevorzugten Bereiches liegt

Falls die Schmelzfließgeschwindigkeit der zweiten Komponente nach dem Verspinnen 1,5- bis 6mal so groß ist wie die der ersten Komponente, ist die Anzahl der Krauset nach dem Verstrecken niedriger, unabhängig davon, ob in der Verbundfaser eine Seite-an-Seite-Anordnung oder eine Mantel-Kern-Anordnung vorliegt. In vielen Fällen liegen 12 WeIlungen/25 mm oder weniger vor und eine latente Kräuselung ist kaum vorhanden.

Da die wärmeverklebbaren Verbundfasern gemäß der Erfindung nicht nur eine guit Wärmeverklebbarkeit zwischen sich berührenden Fasern aufweisen, sondern auch zwischen Fasern und anderen Materialien, wie Textilien, Holz, Metall und dergleichen, können sie beispielsweise zu geeigneten Stapellängen geschnitten werden, um daraus Vliese zu bilden und sie können zu Faservliesen durch Erhitzen verarbeitet werden, um die Wärmeverklebung an fremden Materialien zu erzielen. Andererseits kann man auch die Bildung des Faservliesei und die Verklebung an ein anderes Material gleichzeitig erzielen indem man das Vlies so wie es ist mit einem anderen Material in Berührung bringt und erhitzt Das Erhitzen erfolgt bei einer Temperatur die höher als der Schmelzpunkt der zweiten Komponente und niedriger als der der ersten Komponente ist. Dies wird im allgemeinen bei den vorerwähnten Temperaturen durch Druckverpressung während 1 oder mehreren Minuten erzielt. Verbundplatten, die nach der vorerwähnten Verfahrensweise hergestellt wurden, z. B.

durch Heißverpressen des aus den erfindungsgemäßen Verbundfasern zusammengesetzten Vlieses, mit Papier, zeigen eine ausgezeichnete Abziehfestigkeit und dadurch wird es möglich, die Stufe, bei der ein Bindemittel aufgetragen wird und die bisher erforderlich war, fortzulassen oder zu vereinfachen Da weiterhin die erfindungsgemäßen Verbundfasern gewöhnlich eine geringere latente Kräuselbarkeit aufweisen, wird die Dimensionsstabilität der Faservliese sichergestellt auf Grund des geringen Schrumpfes beim Verformen durch Erhitzung und Preßverklebung.

Die Verbuntfasern gemäß der Erfindung weisen mit einer Verminderung der Dichte der zweiten Komponente eine niedrigere Kräuselbarkeit auf und sind geeignet auch zur Herstellung von Faservliesen nach dem Naßverfahren. Insbesondere weisen sohhe Verbundfasern, bei denen die zweite Komponente eine Dichte von 0,93 oder weniger hat und unverstreckte Garne, die durch Spinnen unter starken Verzugsbedingungen erhal'en wurden und als erste Komponente kristallines Polypropylen mit einem Q-Wert von 3,5 oder weniger (Erläuterung folgt) vorliegt, fast keine sichtbaren Kräusel und keine latente Kräuselbarkeit auf und sie sind deshalb vorzüglich geeignet zur Herstellung von Faservliesen nach dem Naßverfahren. Beispielsweise kann man dh vorerwähnten Verbundfasern gemäß der Erfindung, die sich aus Fasern mit geringem Titer, vorzugsweise 1,1 bis 1,4 dtex (1 bis 4 den) zusammensetzen, auf eine Länge von annähernd 5 mm schneiden und

sie zu Papier verarbeiten. In diesem Falle kann die Papierherstellung erfolgen indem man entweder die Verbund-Stapelfasern mit anderen Rohstoffen, wie Baumwolle, Pulpe und dergleichen vermischt oder indem man die Fasern der vorliegenden Erfindung als einziges Rohmaterial verwendet. Auf diese Weise wird die Struktur durch die Heißverklebung zwischen den Fasern stabilisiert und man erhält ein Papier mit hoher Naßfestigkeit und einer guten Heißsiegelbarkeit bei niedrigen Temperaturen.

Da weiterhin die Verbundfasern gemäß der Erfindung eine eingestellte Wärmevcrklebungstemperatur innerhalb eines weiten Bereiches von etwa 50 bis etwa I3O°C haben können, kann eine Wärmeverklebungstemperatür und eine TmcknungstempcraUir in einem Trockner nach der Papierherstellung so gewählt werden, daß eine Schmelzverklebung der zweiten Komponente kaum wahrend der Trocknungszeit erfolgt. Auf diese Weise kann man ein Papier mit guter Festigkeit als auch giiicr Naßfestigkeit herstellen. Im Falle von üblichen Polypropylenfasern wird eine zusätzliche Wärmebehandlung bei höheren Temperaturen oftmals nach der Papierherstcl'jng angewendet, um dem Papier eine höhere Festigkeit zu verleihen. Im Falle der vorliegenden Verbundfasern kann eine solche Stufe fortfallen. Da weiterhin die Polypropylenkomponente nicht schmilzt sondern die Faserstruktur aufrechterhält selbst nach dem Trocknen und dem Wärmeverkleben, zeigt das erhaltene Papier nicht nur einen guten Griff sondern auch eine ausgezeichnete Heißsiegelbarkeit. Insbesondere hat ein Papier, bei dem erfindungsgemäße Verbundfasern mit verhältnismäßig niedriger Verklebungstemperatur verwendet wurde, eine ausgezeichne-Ie Heißsiegelbarkeit.

Nachfolgend werden zwei Verfahren zur Herstellung der wärmeverklebbaren Verbundfasern gemäß der [Erfindung angegeben.

Beim ersten Verfahren ist eine Schmelzspinnstufe und eine Streckstufe vorhanden. Man nimmt als erste Komponente kristallines Polypropylen und als zweite Komponente das Äthylen-Vinylacetat-Copolymere bei dem der Gehalt an Vinylacetat 0,5 bis 18 Mol.-%. vorzugsweise 1 bis 15 Mol.-%, bezogen auf die Gesamtmonomerenmenge in der Vinylacetatkomponente und der Äthylenkomponente, beträgt oder ein Verseifungsprodukt davon oder eine Polymermischung aus dem genannten Copolymeren oder dessen Verseifungsprodukt und Polyäthylen, enthaltend 0,5 bis 18 Mol-%, vorzugsweise 1 bis 15 Mol-%, an Vinylmonomerkomponente. bezogen auf den Gesamtmonomergehalt der Vinylmonomerkomponente und der Äthylenkomponente in der genannten Mischung, und bildet Verbundfasern vom Seite-an-Seite-Typ oder Kern-Mantel-Typ durch Schmelzspinnen derart, daß die zweite Komponente einen Teil der Oberfläche der Faser bedeckt, worauf dann die unverstreckte Verbundfaser bei 25° C bis zu einer Temperatur, die niedriger als 10° C als der Schmelzpunkt der zweiten Komponente ist auf das 3- bis öfache der ursprünglichen Länge verstreckt wird.

Kristallines Polypropylen, Äthylen-Vinylacetat-Copolymere und Polyäthylen, die als Ausgangsstoffe verwendet werden, sind vorher erläutert worden. Der beim Schmelzspinnen bei diesem Herstellungsverfahren angewendete Zug ist der übliche bei der Herstellung vor. Poiypropylenfasern angewendete und beträgt weniger als 300 und in den meisten Fäilen etwa 200. Das beim Schmelzspinnen mit einem solchen Spinnverzug

verwendete Polypropylen ist das übliche für Faserzwekke verwendete Produkt mit einem (?-Wert (nachfolgend beschrieben) von 4 bis 7 oder ähnlich. Man kann jedoch auch solche Produkte verwenden, bei denen der Q-V/eri 3,5 oder niedriger ist.

Die Vorrichtung zur Herstellung von Seite-an-Seite- oder Mantel-Kern-Verbundfasern kann die übliche sein. Werden zwei Komponenten mit einer Seite-an-Seite-Schmelzspinnapparatur versponnen, so wird das Querschnittsumfangsverhältnis der zweiten Komponente im allgemeinen durch das Verhältnis der .Schmelzfließgcschwindigkeit der zweiten Komponente relativ zu dem der ersten Komponente (nachstehend abgekürzi als Sch melzfließgesch wind igkeits verhältnis bezeichnet) während des Spinnens bestimmt, solange wie das Zusammensetzungsverhältnis der beiden Komponenten nicht extrem wird und in die vorher erwähnten Ziisammensetzungsverhältnisse fällt. Ist das SchmelzflipilcrPSphWinHiCTkiMtcyprha jtnic j₍ dsilM !Si düS O""r schnittsumfangsverhältnis der beiden Komponenten annähernd das gleiche. Wenn das Schmelzflicßverhältnis größer als I wird, dann wird das Faserqucrschnittsumfangsverhältnis der zweiten Komponente auch größer und erreicht 90% oder mehr wenn das Schmelzfließgeschwindigkeitsverhältnis 6 ist. Betragt das Schmelzfließgeschwindigkeitsverhältnis 1,5 bis 6 dann zeigen sowohl die Verbundfasern vom Seite-anSeite- als :uch die vom Mantel-Kern-Typ nur eine geringe Anzahl Kräusel nach dem Strecken, im allgemeinen einige Kräusel oder weniger pro 25 mm. Insbesondere wenn die Dichte der zweiten Komponenti 0.93 oder weniger beträgt, ist eine Kräuselbarkeit kaum vorhanden. Mantel-Kern-Strukturen können leicht durch Verwendung einer geeigneten Spinnvorrichtung hergestellt werden.

Die Temperatur beim Schmelzspinnen liegt im Bereich von 200 bis 350⁰C, vorzugsweise 230 bis 300° C für die erste Komponente und 180 bis 280° C. vorzugsweise 200 bis 250° C für die zweite Komponente.

Die so erhaltenen unverstreckten Fasern werden dann bei einer Temperatur von 25⁰C bis zu einer Temperatur die um 10° niedriger ist als der Schmelzpunkt der zweiten Komponente, um das 3- bis 6fache verstreckt. Die etwas höheren Strecktemperaturen ergeben Fasern mit geringer latenter Kräuselbarkeit und der Prozentsatz an Schrumpfung pro Flächeneinheit bei der FsGcrvücshei stellung ist niedriger wenn ein daraus gebildetes Vlies erhitzt wird. Ist die Strecktemperatur niedriger, dann ist die Wärmeschrumpfbarkeit größer wegen der nicht ausreichenden Spannungserholung beim Verstrecken. Die geeigneten Temperature., variieren hinsichtlich des Vinylmonomergehaltes der zweiten Komponente. Temperaturen die höher als 10⁰C unterhalb des Schmelzpunktes der zweiten Komponente liegen sind nicht geeignet, weil die geschmolzenen Fasern an der Streckvorrichtung ankleben.

Das zweite Verfahren zur Herstellung der erfindungsgemäßen Verbundfasern ist sehr eigenartig und umfaßt nur eine Schmelz-Spinnstufe.

Im allgemeinen haben Fasern für die Herstellung von Faservliesen nach dem Naßverfahren, insbesondere für die Papierherstellung, einen Titer der so niedrig wie 4,4 dtex (4 den) oder weniger beträgt. Bei Fasern mit einem derartig niedrigen Titer besteht eine Begrenzung im Spinnzug bei der Herstellung der Poiypropylenfasern wegen der Verspinnbarkeit des üblicherweise erhältlichen Polypropylens. Man kann somit keine Faser durch eine Spinnaufnahmestufe alleine bilden und deshalb

werden die Fasern in zwei Stufen hergestellt, wobei ein Zug sowohl beim Verspinnen als beim Verstrecken (gewöhnlich um das 2- bis öfache) angewendet wird, um den gewünschten Titer zu erzielen. Wird eine Verbundstruktur verwendet um die Schmelzverklebungstemperatur zu vermindern und Fasern die als größeren Anteil einer Verbundkomponente ein Äthylen-Vinylacetat-Copolymeres oder dergleichen, welches sel'i-t eine schlechte Verspinnbarkeit aufweist, verwendet, so wird die Verspinnbarkeit stark vermindert. Deshalb wird die Notwendigkeit einer Streckstufe viel größer bei der Herstellung von den Fasern der obenerwähnten Struktur mit geringem Titer.

Erstaunlicherweise kann man jedoch Titer von 4,4 dtex (4 den) oder weniger durch eine Spinnaufnahmestufe alleine sogar aus Verbundfasern, welche eine Komponente schlechter Verspinnbarkeit enthalten, erzielen, wenn man als Polypropylenkomponente Polymere mit niedriger Molekulargewichtsverteiliing hat einen ζλ-Wert von 4 bis 7 und kann daher nicht in dieser Form bei der vorliegenden Erfindung verwendet werden. Das Rohmaterial aus Polypropylen niedrigen <?-Wertes kann nach bekannten Verfahren erhalten

ί werden. Beispielsweise kann man ein Polypropylen, das nach dem vorerwähnten Verfahren erhalten wurde, Heißverschmelzen nach Zugabe von organischen Peroxiden, wie Dicumylperoxid, einer Phosphorverbindung, wie Trilauryltrithiophosphit, und Sauerstoff und

ίο dergleichen, oder man kann es durch kräftige Scherwirkung zersetzen. Obwohl die Verspinnbarkeit besser wird mit dem enger werden der Molekulargewichtsverteilung (d. h. das der (?-Wert kleiner wird), ist es erstaunlich, daß man in dem Falle, bei dem ein ζ)-Wert

I) von 3,5 oder weniger verwendet wird, immer noch mit einem mehrere lOOOmal intensiveren Verzug verspinnen kann, selbst wenn eine Faser mit einer Verbundstruktur vorliegt, und diese als eine Komponente ein Äthylen-Vinylacetat-Copolymeres oder ein Versei-

Polypropylen das mit den üblichen Ziegler-Natta-Katalysatoren durch Polymerisation in üblicher Weise gewonnen wurde, an Stelle der genannten kristallinen Polypropylene verwendet. In diesem Falle kann man niedrigschmelzende wärmeverklebbare Polypropylenverbundfasern mit im wesentlichen keiner Kräuselung erhalten, ohne daß man eine gewöhnlich nach dem Verspinnen angewendete Streckstufe durchführt. Und dieses Verfahren hat, wie nachfolgend erläutert, noch zahlreiche weitere Vorteile.

Bei diesem Verfahren besteht die erste Faserkomponer.; aus einem Polypropylen mit einem (?-Wert von 3,5 oder weniger (nachfolgend wird dies als Polypropylen mit niedrigem ζ)-Wert bezeichnet) und die zweite Faserkomponente besteht aus einem Äthylen-Vinylace-'.at-Copolymeren mit einem Vinylacetatgehalt von 0,5 bis 18 Mol-%, vorzugsweise 1 bis 15 Mol-%, bezogen auf den Gesamtmonomeranteil sowohl der Vinylacetatkomponente und der Äthylenkomponente, oder einem Verseifungsprodukt davon oder einer Polymerenmischung aus dem genannten Copolymeren oder einem Verseifungsprodukt davon und Polyäthylen, welches einen Vinylmonomerantei! von 0,5 Mol-% oder mehr, vorzugsweise 1 bis 15 Mol-%, bezogen auf die Gesamtmenge der Monomerenkomponenten in der P^r>lymermischung, hat. Die erste und die zweite Komponente werden Seite-an-Seitc oder in Kern-Maniel-Beziehung angeordnet und schmeizversponnen, so daß die zweite Komponente einen Teil der Faseroberfläche besetzt, und mit einem Verzugsverhältnis von 600 bis 3000 versponnen.

Es ist notwendig, daß die erste Faserkomponente aus einem Polypropylen gebildet wird, das einen (>Wert von 3,5 oder weniger hat. Der hier erwähnte Q-Wert bezieht sich auf das MW/Μη (Mw bedeutet Gewichtsmittelmolekulargewicht, Mn bedeutet Zahlendurchschnittsmolekulargewicht) und wird im allgemeinen angewendet, um den Grad der Molekulargewichtsverteilung anzuzeigen. Beim Schmelzverspinnen findet keine Veränderung des Q-Wertes statt oder falls doch, nur in einem sehr geringen Umfang, und man kann daher die Q-Werte vor und nach dem Spinnen im wesentlichen als gleich ansehen. Die Molekulargewichtsverteilung eines sogenannten isotaktischen Polypropylens, wie man es durch Polymerisation erhält, die mit einem üblichen Ziegler-Natta-Katalysator durchgeführt wurde, einer Kombination aus einer Übergangsmetallverbindung und einer Alkylaluminiumverbindung,

luiigapiuuuiM uavuii inn siinciiiici rci »μιιιιιυϋΐ neu enthält. Diese Tatsache wurde von den Erfindern der vorliegenden Anmeldung festgestellt. Infolgedessen ist es möglich geworden, wärmeverklebbare Verbundfasern gemäß der Erfindung herzustellen, die einen Denier von so wenig wie annähernd 1 bis 50 Denier haben, durch Verbundspinnen von kristallinem Polypropylen und einem Äthylen-Vinylacetat-Copolymeren. Darüber hinaus sind die so erhaltenen Verbundfasern noch im unverstreckten Zustand und sie sind im wesentlichen frei von Kräuselung und frei von einer latenten Kräuselbarkeit.

Ein Q-Wert des Polypropylens von 3,5 oder weniger gibt für die vorliegende Erfindung eine ausreichende Wirkung, wobei geringere (?-Werte noch mehr bevorzugt sind. In den Beispielen der vorliegenden Erfindung werden solche mit einem Q-Wert von so wenig wie 2 erläutert, aber man kann auch solche mit einem ζ)-Wert von weniger als 2 verwenden.

Bei diesem Herstellungsverfanren sind die anderen Bedingungen, nämlich die Eigenschaften des jeweiligen Rohmaterials, wie die physikalischen Eigenschaften de¹· ersten Komponente aus kristallinem Polypropylen, abgesehen vom O-Wert. beispielsweise die Schmelzfließgeschwindigkeit, der verfügbare Bereich der Bestandteile, der bevorzugte Bereich der Anteile oder der physikalischen Eigenschaften der zweiten Faserkomponente aus dem Äthylen-Vinylacetat-Copolymer oder deren Verseifungsprodukte, und weiterhin die Spinnvorrichtung, die Temperaturbedingungen und das Verhältnis der Komponenten zueinander und dergleichen, abgesehen von dem Verzug zur Zeit des Schmelzspinnens, die Verhältnisse der Spinnvorrichtung, das MFR-Verhältnis der ersten und der zweiten Faserkomponente und das Querschnittsumfangsverhältnis und dergleichen gleich wie im Falle des erstgenannten Herstellungsverfahrens.

Die Festigkeiten der Verbundfasem, die nach diesem zweiten Verfahren hergestellt wurden, sind etwas niedriger, weil sie nach dem Verspinnen nicht verstreckt wurden, und die Reißfestigkeit des Garns betrag 04 bis 2,7 g/dtex (0,6 bis 3 g/den). Bei ihrer Verwendung für Faservliese, beispielsweise Papier, sind die wesentlichen Faktoren für die Papierfestigkeit aber die Wasserdispergierbarkeit und die Klebefestigkeit zur Zeit der Papierherstellung und nicht die Festigkeil des Garns. Verwendet man deshalb die erfindungsgemäß hergestellten Verbundfasern, so wird eine Verminderung der Festigkeit in keinem Falle festgestellt, selbst wenn die

Garnfestigkeit in der vorerwähnten Größenordnung liegt.

Nachfolgend sollen die Vorteile dieses zweiten Verfahrens zur Herstellung der Verbundfasem erläutert werden. Das wesentlichste Merkmal dieses Verfahrens ist die Abwesenheit der Streckstufe und die Vorteile die sich in der Hauptsache dadurch ergeben. Dadurch daß man die Streckstufe vermeidet, werden sowohl die Kosten für die Vorrichtungen als auch für die Arbeitskräfte eingespart und es werden auch die Anforderungen an das Rohmaterial erleichtert Bei einem Verfahren, bei dem eine Streckstufe eingeschlossen ist, ist eine Auswahl des mit dem EVA zu vermischenden Polyäthylens erforderlich, um eine zwischen den Fasern erfolgende Schmelzverklebung zu ι > vermeiden, die zur Zeit des Streckens eintritt, wenn Vinylacetat in der zweiten Komponente eine gewisse Menge übersteigt. Gemäß der vorliegenden Erfindung wird durch das Vermeiden der Streckstufe vermieden, daß die Schwierigkeiten während des Verstreckens eintreten und es wird der mögliche Bereich für die Auswahl des Polyäthylens erhöht und dadurch wird es möglich ein solches Polyäthylen einzusetzen, welches, würde die Verbundfaser verstreckt, dazu neigen würde abzublättern. Außerdem ist es in der Praxis üblich, zur 2Ί Erzielung einer besseren Produktivität das Verstrecken vorzunehmen, nachdem man durch das Spinnen erhaltene Garne kombiniert hat zu einem Titer von etwa 44,4 ktex bis 77,7 ktex (400 000 bis 700 000 den), aber dann ist es erforderlich diese Garne nach dem jo Verstrecken wieder in die einzelnen Fäden bzw. Garne aufzutrennen, welche den gewünschten Titer haben, falls man ein solches Fadenbündel verwenden will. Dieses Auftrennen des Fadenbündels ist sehr mühselig. Beim Verfahren gemäß der vorliegenden Erfindung kann man r> Fadenbündel mit dem gewünschten Denier leicht erhalten, indem man die erforderliche Anzahl der Fadenbündel nach dem Verspinnen von jeder Spinneinheit miteinander kombiniert. Nachfolgend werden Beispiele, Vergleichsversuche und ein Beispiel für die Papierherstellung gegeben. Die dabei verwendeten Begriffe und Meßmethoden für die physikalischen Eigenschaften werden nachfolgend erklärt.

Prozentsatz der Schrumpfung eines Faservlieses

■4")

Stapelfasern mit einer Faserlänge von 64 mm werden unter Ausbildung eines Vlieses von 200 g/m² kardiert. Anschließend werden Teile des Vlieses einer Größe von 25 χ 25 cm 5 Minuten bei einer vorbestimmten Temperatur unter Verwendung eines Heißlufttrockners ϊο wärmebehandelt und die longitudinal Länge (a cm) und die laterale Länge (b cm) des Stückes wird nach der Wärmebehandlung gemessen. Der Prozentsatz der Schrumpfung pro Einheitsfläche wird nach der folgenden Gleichung berechnet. Durch diesen spezifischen Wert kann das Ausmaß der Entwicklung von Kräuseln zur Zeit der Hitzebehandlung festgestellt werden.

Prozent Schrumpfung(%) = (\ - j~A

¹⁰°

Reißfestigkeit des Faservlieses

Faservliese die nach der vorerwähnten Verfahrensweise hergestellt wurden, werden zu rechteckigen t,5 Stücken von 5 cm Breite und 20 cm Länge geschnitten und die Reißfestigkeiten werden mit Prüflängen v.;n i0 cm gemessen, bei einer konstanten Geschwindigkeit von 100 mm/min unter Verwendung Instron-Reißfestigkeitsmessers.

Festigkeit und Dehnung der Fasern

Unter Verwendung einer Instron-Reißfestigkeitsprüfvorrichtung werden die Messungen bei Prüflängen von 20 cm und Geschwindigkeiten von 20 mm/min durchgeführt.

Bruchlänge

Die Messung wird gemäß JIS P 8113 durchgeführt Im Falle einer feuchten Probe werden die Messungen durchgeführt nachdem man die Fasern 10 Minuten in Wasser von 20°C eingetaucht hat.

Bruchlänge (km)= '^⁰¹^'^" <M χ ₁₀00

B: Breite des Prüfstückes (mm)

W: Ausgangsgewicht des Prüfstückes (g/m²)

ltU«,ll UIUI IVIt

Stücke einer Größe von 20 mm Breite und 100 mm Länge die an fremden Materialien anhafteten wurden gemessen unter Verwendung einer Instron-Vorrichtung mit einer Reißgeschwindigkeit von 50 mm/min.

Abreißfestigkeit von Papier

Papierproben einer Größe von 15 mm Breite und 200 mm Länge werden /ur halben Größe von 15 mm Breite und 100 mm Länge gefaltet und mit einem Heißsiegelgerät heißversiegelt, wobei eine vorbestimmte Temperatur und ein Druck von 2,8 kg/cm² während einer gewissen Zeit einwirken gelassen wird. Ein kleiner Teil der zusammenklebenden Oberflächen vom einen Ende wird abgezogen und die Abreißfestigkeit wird unter Verwendung einer Instron-Vorrichtung bei einer Prüflänge von 50 mm und einer Reißgeschwindigkeit von 50 mm/min gemessen.

Reißfestigkeit von Papier

Papierproben von 15 mm Breite und 200 mm Länge wurden gemessen unter Verwendung einer Instron-Prüfvorrichtung bei einer Testlänge von 150 n.m und einer Reißgeschwindigkeit von 50 mm/min.

Dichte von Polyäthylen

Wenn die Dichte des Polyäthylens nicht durch numerische Werte angegeben ist sondern nur als »niedrig«, »mittel« oder »hoch« bezeichnet wird, dann wurden folgende Werte diesen Klassifizierungen zugeordnet:

Niedrige Dichte: niedriger als 0,93
Mittlere Dichte: 0,93 bis 0,95
Hohe Dichte: höher als 0,95

Beispiele 1 bis 11

Man verwendet als erste Faserkomponente ein kristallines Polypropylen (MFR 4 bis 5 g/10 min) und als zweite Faserkomponente eine Mischung von verschiedenen Äthylen-Vinylacetat-Copolvmeren mit Polyäthylen in verschiedenen Mischverhältnissen oder Verseifungsprodukte (Verseifungsgrad 80%) von Äthylen-Vinylacetat-Copolymeren (mit einem Anteil von 1£2 MoI-% Vinylacetat) (nur Beispiel 10) und ordnet diese beiden Komponenten mit vorbestimmten VerbundverhäJüiissen Seite-an-Seite oder Mantel· Kern (nur Beispie! 5) unter Ausbildung von Verbundfasern an. Die Verspinnbarkeit durch Schmelzspinnen war ausge7eich-

nei und es traten keinerlei Probleme auf. Die Spinn- und Streckbedingungen für diese Verbundfasern sind die folgenden:

Spinndüsen:

1,5 mm Lochdurchmesser χ 60 Löcher

Mit Ausnahme der Düse für den Kern-Mantel-Typ gemäß Beispiel 5 wurden in allen anderen Beispielen Düsen zur Ausbildung von Seite-an-Seite-Verbundfasern verwendet.

Zufuhrmenge:

2 χ 72 g/min
Aufwickelgeschwindigkeit:

300 m/min
Streckverhältnis:

4fach [der erzielte Einzel-Titel war 20 atex (18 den)].

Die Ergebnisse werden in Tabelle 1 gezeigt. In den Tabellen bedeutet O bei der Verstreckbarker; gute Ergebnisse und die Markierung Δ zeigt Fälle, bei

Tcmperatui	Verbund-	/.weile Komponente	denen eine geringe Tendenz einer Sehr	nelzverklebu	Ml	Dichte	Schmel/-	(g/cm¹)	(Π·:>	Mischver	Vinylmonn
	verhiillnis I. Kom ponente/		beachtet wurde.		indcx	0,960	MI	hältnis	mer in der
	2. Kom			MFR bedeutet Schniclzfließgcschwindig!;eit.		-		F.VA/PE	2. Kompo
Zweite Komponente (PE, EVA), Seile 200⁰C	ponente					0,916			nente
Erste Komponente(PP)Seite 300°C				15	-			iMol-%)
Tabelle 1			Aihyicn-Vinyiacetai-Copoiymcr l'olyathylcn (EVA)	15	0,916		50/50	5,63
Nr.		Vinylacctat-Anteil	15	-	25	100/0	11,3
	50/50	Gew.-%/Mol-%	15	0,916	-	30/70	3,38
	50/50		15	0,926	23	100/0	7,11
	50/50		15	0,916	-	50/50	3,56
	50/50		15	-	23	100/0	5,04
	40/60	28/11,3	15		-	50/50	2,52
	50/50	28/11,3	15		23	50/50	3.56
Beispiel 1	50/50	28/11,3	17	0.944	20	50/50	3,56
2	50/50	19/7,11			23	100/0	12,2
3	60/40	19/7,11			-
4	50/50	14/5,04	30
5		14/5,04			30/70	3.99
6		19/7,11		35
7	50/50	19/7,11
8		30/12,2*)
9	(Verseifiings-
10	grad 80%)
	32

11

*) Die Zahl Tür den Vinylacetatgehalt gibt den Wert vor der Verseifung an. Es wurden solche, die zu 80% verseift wurden, verwendet

Tabelle 1 (Fortsetzung)

Nr.	S"inn-MFR und Verhältnis	QuerschniKs-	^ CrSirCCiiwäi picii	Prozent der Schrump
	der zweiten Komponente/	umfangsver-		fung des Faser
	erste Komponente	hältnis der		vlieses
		zweiten
		Komponente
	(Verhältniszahl)	(%)	(Strecktemperatur)	(Erhitzungstemperatur)
Beispiel 1	34,7/9,61 (3,6)	76	O (80°C)	41% (145 C)
2	53,2/9,61 (5,5)	88	Δ (25°C)	-
3	31,0/9,67 (3,2)	75	O (IfJO⁰C)	4% (130 C)
4	32,3/9,9 (3,3)	75	O (60⁰C)	49% (130 C)
			Δ (80⁰C)	-
5	42,7/9,9 (4,3)	100	O (80^cC)	0-1,5% (145 C)
6	32,3/9,9 (3,3)	76	O (6O=C)	64% (130^:C)
			Δ ί80Ό	_

	27	15	47 177	16	Verslreckbarkeit	Prozent der Schnjmp
					lung des Faser
Fortsetzung	Spinn-MFR und Verhältnis			vlieses
Nr.	der zweiten Komponente/	Querschnilts-
	erste Komponente	umfangsver-
		hältnis der	(Strecktemperatur)	(Erhitzungstemperatur
		zweiten	O (80 C)	1,5% (145C)
	(Verhäitniszahl)	Komponente		5% (145°C)
	41,6/9,9 (4,2)	(%)	O (100 C)	5% (145^CC)
Beispiel 7		81	O (80⁰C)	6% (145^CC)
	39,5/9,54 (4,1)		O (100⁰C)	2,3% (145 C)
8	48,0/9,54 (5,0)	80	O (100 C)	2,5% (145 C)
9		84		4% (120 Q
	51,2/9,54 (5,4)		O (100 C)	2,5% (125 C)
!0		86
	55,3/9,54 (5,8)
11	91

Die Stapel der Verbundfasern aus jedem der vorgenannten Beispiele wurden einer Kardiervorichtung zugeiiefert und es wurden Vliese mit 200 g/m² gebildet Die erhaltenen Vliese wurden auf fremde Stoffe, wie Baumwolltuch, eine zinnplattierte Platte oder Papier gelegt und mit einer Temperatur von 130⁰C und bei einem Druck von 0,5 kg/cm² 1 Minute aufgepreßt um die Verklebung zu bewirken, wobei man gute Schichten des Faservlieses erhielt und die

Tabelle 2

Anhaftung der Schichten an das vorerwähnte Fremd material blieb erhalten, so daß man unterschiedliche Verbundmaterialien erhielt. Bei diesen drei Beispieler wurden die Abreißfestigkeiten gemessen. Die Ergebnis se sind in Tabelle 2 angegeben. Die hier ausgewählter Beispiele zeigen besonders geringe Schrumpfung de; Faservlieses und deren hervorragende Gebrauchseigen schäften.

Verwendete Verbundfaser	Abreißfestigkeit (g/2 cm) an Baum- an zinn- wolltuch plattierte Platte	30	an Papier *²)
Beispiel 6	920	20	200
9	790	530	160
10	1590	20	700
11	650	0	130
PP-PE-Verbund- fasern (als Ver gleich)*¹)	150	50

*') Verbundfasern nach dem gleichen Verfahren wie in Beispiel 6 erhalten mit der Ausnahme, daß die Komponente der zweiten Faser aus Polyäthylen bestand.

♦²) Kraftpapier.

Beispiele 12 bis 20 und Vergleichsversuch 1

Als erste Faserkomponente wird kristallines Polypropylen verwendet und als zweite Faserkomponente werden Mischungen von verschiedenen Arten Athylen-Vinylacetat-Copolymeren mit Polyäthylen verwendet und es werden Seite-an-Seite- oder Mantel-Kern-Verbundfasern hergestellt, welche die vorerwähnten beiden Komponenten in einem vorbestimmten Mischungsverhältnis enthalten. Die Verspinnbarkeit und die Verstreckbarkeit beim Schmelzspinnverfahren war in allen Fällen ausgezeichnet. Die Spinn- und Streckbedingungen bei diesen Verbundfasern waren die folgenden:

Spinndüse: 0,6 mm 0 χ 240 Löcher Mit Ausnahme der in Beispiel 15 zum Verspinnen einer Faser vom Mantel-Kern-Typ verwendeten Düse wurden in allen Beispielen Spinnvorrichtungen zum Verspinnen von Seite-an-Seite-Verbundfasern verwendet.

Temperatur: bei der ersten Komponente 300⁰C bei der zweiten Komponente 230⁰C

Die verwendeten Polymerisat-Rohmaterialien wer den in Tabelle 3 gezeigt und aus Tabelle 4 sind da; Verhältnis in dem diese Materialien eingesetzt wurden die Streckbedingungen und die Eigenschaften dei erhaltenen Fasern ersichtlich.

909 521/471

	17	(Polymerisat)	MI	27 47	177	Dichte	18	Vinylmono-	Erste Kom
	Zweite Komponente				(g/cm³)		mer in der	ponente
Tabelle 3	Äthylen-Vinylacetat-						zweiten	(PP) MFR
Nr.	Copolymer (EVA)	20			0,916	Mischver	Komponente
	Vinylacetatgehalt	30	Polyäthylen (PE)		0,915	hältnis	(Mol-14)
	Gew.-%/Mol-%	12			0,918	(EVA/PE)
		15			0,919		0,753
		20	Art	MI	0,944		3,86	3,7
	20/743	30			0,915		1,52	4,6
Beispiel	33/13,8	20			0,918	10/90	0,71	4,6
12	15/5,43		niedrige Dichte	23		28/72	1,13	4,6
13	19/7,10		niedrige Dichte	20		28/72	2,66	3,7
14	20/743	12	niedrige Dichte	35	0,944	10/90	3,40	5,9
15	32/13,3	12	niedrige Dichte	8	0,918	15/85	•	6,9
16	32/13,6*)	-	mittlere Dichte	15	0,960	20/80
17	(Verseifungsgrad		niedrige Dichte	20		25/75	2,72
18	40%)		niedrige Dichte	35	0,916		2,72	4,6
	15/5,43						-	9,9
	15/5,43				50/50		6,9
19	Vergleichs- -	mittlere Dichte	15	50/50
20	versuch 1	niedere Dichte	8	0/100
		hohe Dichte	35
	(50 Teile)
	niedere Dichte	23
	(50 Teile)

*) Die Zahlen für den Vinylacetatgehalt waren die vor der Verseifung. Die in der Tabelle gezeigten wurden zu 40% verseift.

Tabelle 4

(Verhältnis der Komponenten zueinander, Streckbedingungen und physikalische Eigenschaften)

Verbundverhältnis
I.Komponente/
2. Komponente

Streckbedingungen Physikalische Eigenschaften der Faser

Tem- Streck- Titer pcratur verhältnis pro Faser dtcx (den)

(O

Zahl der Prozent des Querschnitlumfangs

Kräusel- (%)
wcllungen/
25 mm

VerhältA

2. Komponente nis der

= Fließge-

MFR schwin-

,1. Komponente digkeit ,

Zweite Komponente Dichte

Schrumpfung des Faservlieses (Erhitzungstemperatur 145 C)

(g/cm³) (%)

Beispiel	50/50	100	3,5	1,7	0
12				(1,5)
	70/30	50	4,5	2,2	0
13				(2,0)
	50/50	80	4,5	3,3	0
14				(3,U)
	50/50	90	4.5	3,3	1
15				(3,0)
	50/50	100	5	3,3	3
16				(3,0)
	50/50	70	5,5	4,4	0
17				(4,0)
	40/60	90	5	3,3	0
18				(3,0)
	50/50	100	4	3,3	8
19				(3.0)

»(¹S-*

τ. pg-v»)

100*) 80

73

(Äf-4fls)

63

0,9 i 9	3
0,928	IvJ
0,922	0
0,921	5
0,943	7
0,923	0
0,927	2
0,939	2

Fortsetzung

Verbundverhältnis 1. Komponente/ !Komponente

Streckbedingungen

Tem- Streck- Titer peralur verhältnis pro Faser dtex (den)

(C)

Physikalische Eigenschaften der Faser

Zahl der Prozent des Querschnittumfangs
Kräusel- (%) /MFR Verhält-^

wellungen/ !Komponente nisder

mm = Fließge-

schwin-

MFR !.Komponente

digkeit

Zweite Komponente Dichte

Schrumpfung des Faservlieses (Erhitzungstemperatur 145 C)

(g/cm³) (%)

Beispiel
20 50/50 100

Ver- 50/50 100

gleichsversuch
1

*) Mantel-Kerr.-Anordnung.

4 4

3,3 (3,0)

12 0

55
70

m ⁼

0,926 23 0,938

Die Verwendung von Polyäthylen allein als zweite Komponente (Vergleichsversuch f) wird gleichzeitig gezeigt. Die Verbundfasern wurden in folgender Weise verwendet: jo

(1) Beispiel für die Papierherstellung

Die Verbundfasern der Beispiele 17 und 18 und des Vergleichsversuchs 1 wurden jewt.is zu kurzen Längen von 5 mm als Rohstoff für die Papierherstellung

geschnitten. Nach dem Vermischen von Papierrohmaterialien wurde das Pap^r nach dem Verfahren gemäß JIS P 8209 hergestellt. Die Trocknung wurde bei einer Trocknertemperatur von 100⁰C durchgeführt, wobei man Blätter aus Papier aus künstlichen Fasern erhielt mit einem Grundgewicht von 30 g/m². Die physikalischen Eigenschaften des erhaltenen Papiers werden in Tabelle 5 gezeigt

Tabelle	5	Zusammensetzung des	30	Papierrohmaterials	70	(%)	Charakteristische physikalische	Papiers	naß	Eigenschaften	naß	des mit I	170 C
		30		70		versehenen	Reißfestigkeit	0,301		0,665		0,5 Sek.
(Papierherstellungsversuch)		30		70	PVA	(kg/15 mm)	0,337	Bruchlänge	0,748		180
Papier-	Arten der PP-Fasern	30	Reyon NBKP	70			0,0482	(km)	0,111		200
her-		30		35			0,0363		0,076	⁵P	26
stellungs		30		35		trocken	0.296		0,657		0
beispiel		30		35		1,86	0,345	trocken	0,773	Abreißfestigkeit	180
		30		35	_	1,95	0,0571	4,13	0,126	(g/15mm) Heiß	190
	Beisp. 17	50	_	50	-	1,20	0,0436	4,41	0,094	siegelbedingungen	53
	Beisp. 18	50	-	50	-	0,871	0,286	2,64	0,634	130 C	0
1	Vergleichsvers. 1	50	-	50	-	1,89	0,320	1,93	0,707	0,5 Sek.	210
2	PP-Faser (3d)	50	-	50	5	2,11	0,0374	4,18	0,083	110	240
3	Beisp. 17		30		5	1,23	0,0163	4,49	0,035	140	94
4	Beisp. 18		30		5	1,04		2,81		0	0
5	Vergleichsvers. I		30	5	1,79		2,33		0
6	PP-Faser (3d)		30	-	1,84		3.96	150
7	Beisp. 17	-	-	0,856	4,09	170
8	Beisp. 18	-	-	0,621	1,90	4
9	Vergleichsvers. 1	-	-		1,37	0
10	PP-Faser (3d)	-				180
11						220
12					0
			0

PP-Faser = Polypropylenfaser

(2) Unter Verwendung der Fasern der Beispiele und der Vergleichsversuche wurden Faservliese hergestellt Die Bedingungen wurden schon vorher erläutert und der Prozentsatz der Schrumpfung der Faservliese und die Ergebnisse sind in Tabelle 4 angegeben.

(3) Stapelfasern aus den Verbundfasern 20 dtex (18 den)/64 mm aus jedem der vorher erwähnten Beispiele wurden einer Kardiervorrichtung zugeführt und es

wurden Faservliese von 200 g/m^J hergestellt Diese Vliese wurden auf fremde Rohstoffe, wie Baumwollstoff, Papierblätter und dergleichen gelegt und sie wurden durch Anlegen eines Druckes von 0,5 kg/cm² bei einer Temperatur von 130⁰C während einer Minute damit verklebt. In allen Fällen erhielt man gute Beschickungen von Faservliesen, die an den Fremdstoffen anhafteten, so daß man Verbundstoffe erhielt

Beispiele 21 bis26
Herstellung von Polypropylen mit enger Molekulargewichtsverteilung.

üu einem Polypropylenpulver mit einem MFR von 0,76 und einem <?-Wert von 6,3 werden 0,015 Gew.-% 2,5-Dimethyl-2,5-ditertiärbutylperoxyhexan gegeben uüd die Mischung wird auf einem 65 mm Durchmesser Extruder bei 280⁰C pelletisiert, wobei -.mn Polypropylenpellets mit einem MFR von 7,0 und einem (j-Wert von 2,6 erhält

Die Kombinationsbedingungen der erhaltenen Polypropylenpellets mit verschiedenen Arten der zweiten Komponenten werden beim V^spinnen variiert wobei man die in den Tabellen 6 und ⁷ gezeigten Ergebnisse erhält (die Q-Werte bei allen Beispielen der Tabelle 6 sind die Q-Werte der ersten Komponente nach dem Verspinnen).

Tabelle 6
(Polymerisat)

Zweite Komponente	Polyäthylen (PE)	Dichte	Misch	Vinyl-	Erste	Komponente
Äthylen-Vinylacetat-Copolymer			verhältnis	monomer	MFR	Q-Wert
(EVA)	Art MI	(g/cm³)	(EVA/PE)	in der 2. Kom
Vinylacetatgehalt MI Dichte				ponente
			(Mol-%)
Gew.-%/Mol-% (g/cm³)

Beispiel
21

20/7,53
20/7,53
32/13,3

30/12,2*)
(Verseifungsgrad 80%)
28/11,2
14/5,03

Vergleichsversuch

Beispiel
27

Vergleiehsversuch

20/7,53
20/7,53

20/7,5?
19/7,10

20/7,53

20
20
30
17

18
15

20
20

20
15

0,941 0,941 0,955 0,950

0,950 0,930

0,941 0,941

0,941 0,938 niedere Dichte
hohe Dichte

23
25

0,916
0,960

100/0 7,53

25/75 1,88

10/90 1,33

100/0 12,7

niedere Dichte 23 0,916 50/50 5,60 niedere Dichte 23 0,924 50/50 2,52

niedere Dichte
niedere Dichte

23 0,916 25/75
23 0,916 50/50

mittlere Dichte 35 0,944 50/50
niedere Dichte 23 0,?'.6 30/70

/hohe Dichte 35 0,96Ol _n/lnn
!niedere Dichte 23 0,916/
0,941 - - 100/0

1,88 1,88

3,77 4,97

0
7,53

7,0 7,0 7,0 7,0

7,0 7,0

7,3 7,3

21,0 8,3

7,0 7,4

2,6 2,6 2,6 2,6

2,6 2,6

6,4 6,4

2,2 3,3

2,6 3,9

*) Die Zahl für den Vinylacetatgehalt gibt den Wert vor der Verseifung an. Es wurden solche, die zu 80% verseift wurden, verwendet.

23

24

Tabelle 7

(Spinnbedingungen und physikalische Kigenschaften)

	Spinnbedingungen	Spinn-	Zuführ	Aufnahme	Anzahl	Durch	Zug	Misch
	Spinnverfahren	lemperatur	geschwin	geschwin	der Löcher	messer der	verhältnis	verhältnis
		I. Komponente/	digkeit	digkeit	in der	Löcher in		I. Komponente/
		2. Komponente			Spinnplatte	derSpinn-		2. Komponente
						platte
		(O	(g/Min)	(m/Min)

Heispiel		.100/2(X)	64	WO	240	0,6	880	50/50
21	Seite-.in-Seitc	300/200	84	900	240	0.6	670	50/50
22	Scite-cin-Seile	300/2(X)	60	500	80	1.5	1110	30/70
23	Seite-an-Scite	.120/200	84	WO	240	0.6	670	50/50
24	Seite-an-Seitc	.120/230	64	450	240	1.5	2750	50/50
25	Mantel (IiVA)
	Kern (IM')	.120/200	64	1400	80	1.5	2870	70/30
26	Scite-an-Seite
Vergleichs
versuch		.100/200	144	450	240	0.6	200	50/50
2	Seite-an-Scitc	300/2(X)	144	850	240	0.6	370	50/50
3	Seite-an-Scite			(Grenze)

Beispiel		320/200	72	WO	470	0.75	2390	60/40
η	Seite-an-Seite	300/200	74	750	240	0.6	630	50/50
28	Seite-an-Scitc
Vergleichs
versuch		300/250	144	450	240	0.6	200	50/50
4	Seite-an-Seite	300/200	80	690	240	0.6	540	50/50
S	Seite-an-Seite			(Grenze)

Tabelle 7 (Fortsetzung)

Physikalische Eigenschaften der Fasern

Titer (den) dtex

Anzahl Festigkeit Dehnung Prozent Querschnittsumfang

der (g/den)

Kräusel- g/dtex wellungen/ 25 mm

MFR der

Verhältnis \

2. Komponente derSchmelz-

= tließge-

MFR der schwindig¹

1. Komponente keit

Physikalische Eigenschaften des Faservlieses

Reiß

Prozentsatz der

festigkeit Schrumpfung. Erhitzungstemperatur 145 C

(kg/20mm)

Beispiel 21	(2,7) 3.0	(1,5) 1,4	220	73	(ti=³'¹)	20
22	(3,5) 3,8	(1,1) 1,0	350	63	(fg =2,3)	19
23	(13,5) 14,8	(U) 1,2	290	79	iff=²'⁶)	17
24	(3,5) 3,8	(1,2) 1,1	330	82	/53J =3 9] 113,8 ' '	22
25	(5,3) 5,8	(2,5) 2,3	90	100	(Mantel-Kern-Spinnen)	21
26	(5,1) 5,6	(2,4) 2,3	100	53	(111 = 2,4)	22

0 0 0 0 0 0

Fortsetzung

Physikalische Eigenschaften der Fasern

Titer
(den)
die χ

Vergleichsversuch

2 (3,0)
3,3

3 (6.4)
7.0

Beispiel

27 (1,5)
1,6

28 (3,7)
4,1

Vergleichsversuch

4 (3,0)
3,3

5 (4,4)
4,8

Anzahl Festigkeit Dehnung Prozent Querschnittsumf.ing

der (g/den)

Kräusel- g/dlex
wellungen/
25 mm

(3,3)
3,0

(0,5)
0.5

(2,6)

2,4

(0,7)
0.6

(3,5)

37
650

90
540

32

61

71

67

MFR der Verhältnis \

2. Komponente derSchmelz-l

fließge-

MFR der schwindig¹-

I. Komponente keit /

= ²-

Physikalische Eigenschaften des Faservlieses	Prozentsatz der Schrumpfung, Erhitzungs temperatur 145 C	I Ϊ ΐ
Reiß festigkeit	<%)	I
(kg/20nini)	2
21	0
10	0
24	0
16

Verglcichsversuch 2

Durch Polymerisation erhaltene Polypropylene wurden ohne Zugabe eines Peroxids pelletisiert bei einer Harztemperatur von 27O°C auf einem 65 mm Durchmesser Extruder, wobei man Polypropylenpellets mit einem MFR von 7,3 und einen Q-Weri von 6.4 erhielt. Die unverstreckten Fasern die erhalten worden waren durch Verspinnen einer ersten Komponente aus Polypropylen und einer zweiten Komponente gemäß Tabelle 6 unter den in Tabelle 7 gezeigten Bedingungen wurden mit einer Walzentemperatur von l00°C um das 41ache der ursprünglichen Länge verstreckt, wobei man verstreckte Fasern mit 3,3 dtex (3.0 den) erhielt. Die entstandenen Verbundfasern zeigten 8 Kräusel pro 2,54 cm. Es war schwierig, diese Fasern auf eine Länge von etwa 5 mm zu zerkleinern, deswegen war es unmöglich, diese Fasern als Rohmaterial bei der Papierherstellung zu verwenden.

Vergleichsversuch 3

Die erste und die zweite Komponente aus dem Vergleichsversuch 2 wurden zu Seite-an-Seite-Verbundfasern in einem Komponentenverhäitnis von 50/50 versponnen unter Verwendung der gleichen Düse wie im Vergleichsbeispiel 2, wobei eine Zufuhrgeschwindigkeit mittels einer Zahnradpumpe von 144 g/Min, eingehalten wurde und die Aufnahmegeschwindigkeit allmählich anstieg um die Grenzen der Aufnahmegeschwindigkeit zu ermitteln bis zu einem stabilisierten Spinnverfahren. Diese Grenze lag bei einer Geschwindigkeit von 8,5 m/Min. Die hierbei angewendeten Bedingungen und die physikalischen Eigenschaften der Fasern werden in Tabelle 7 gezeigt.

65 Beispiel 27

Zu dem Polypropylenpulver mit einer MFR von 0,74 und einem ζ)-Wert von 4.3 wurden 0,07% Dicumylperoxid gegeben und die Pelletisierung wurde bei einer Temperatur von JOO⁰C durchgeführt, wobei man ein Polypropylen mit einem MFR von 21 und einem (λWert von 2,3 erhielt. Verwendet man das erhaltene Polyprc pylen als erste Komponente und als zweite Komponente die in Tabelle 6 gezeigte und führt das Verbundspinnen unter den in Tabelle 7 angegebenen Bedingungen durch, dann erhält man Verbundfasern, welche die in Tabelle 7 angegebenen physikalischen Eigenschaften haben.

Beispiel 28

Zu dem Polypropylenpulver mit einem MFR von 2.2 und einem Q-Wert von 5,7 wurden 0,006 Gew.-% 2 5-Dimethyl-2,5-ditertiärbutylperoxyhexan als ein Peroxid zugegeben und die Pelletisierung wurde bei einer Temperatur von 280⁰C auf einem 65 mm Durchmesser Extruder durchgeführt, wobei man Polypropylenpellets mit einem MFR von 8,3 und einem Q-Wert von 3.3 erhielt Die physikalischen Eigenschaften der aus dem entstandenen Polypropylen als erste Komponente erhaltenen Verbundfasern, wobei als zweite Komponente die in Tabelle 6 aufgezeigte verwendet wurde, und wobei die in Tabelle 7 angegebenen Bedingungen eingehalten wurden, sind in Tabelle 7 angegeben.

Vergleichsversuch 4

Ordnet man eine Polypropylenkomponente, wie sie in Beispiel 21 verwendet wurde, und eine Polyäthylenkomponente, die aus 50 Gew.-% Polyäthylen hoher Dichte mit einem MI von 35 und einer Dichte von 0,960 g/cm³

und 50 Gew.-% aus einem Polyäthylen niedriger Dichte mit einem MI von 23 und einer Dichte von 0,916 g/cm^J besteht in Seite-an-Seite-Anordnung an, wobei das Verhältnis der beiden Komponenten 50/50 ist, und verspinnt man unter den in Tabelle 7 angegebenen Bedingungen Verbundfasern, so erhält man unverstreckte Fasern, die anschließend um das 4fache ihrer ursprünglichen Lä^ge bei einer Walzentemperatur von 100° C verstreckt werden, wobei man verstreckte Fasern mit einem Titer von 3,3 dtex (3,0 den) erhielt Die erhaltenen verstreckten Fasern zeigten keine Krauset und konnten bei der Papierherstellung verwendet werden.

Vergleichsversuch 5

Zu dem Polypropylenpulver mit einem MFR von 1,9 und einem (?-Wert von 6,2 wurden 0,04 Gew.-% 2,5-Dimethyl-2,5-ditertiärbutylperoxid gegeben und die Pelletisierung wurde bei einer Temperatur von 280⁰C auf einem 65 mm Durchmesser Extruder durchgeführt, wobei man Polypropylenpellets mit einem MFR von 7,4 und einem ζ)-Wert von 3,9 erhielt. Unter Verwendung des erhaltenen Polypropylens als erste Komponente und dem in Tabelle 6 gezeigten EVA als zweite Komponente und den in Tabelle 7 angegebenen Spinnbedingungen und Einstellen einer Zufuhrgeschwindigkeit mittels einer Zahnradpumpe von 80 g/Min, und allmählichem Ansteigen der Aufnahmegeschwindigkeit um die Grenze der Aufnahmegeschwindigkeit, bei welcher eine stabilisierte Verspinnung möglich ist, festzustellen, wurde eine Geschwindigkeit von 690 erzielt. Das Zugverhältnis betrug diesmal 540. Die physikalischen Eigenschaften der erhaltenen Fasern werden in Tabelle 7 gezeigt.

Beispiel für die Papierherstellung

Die Verbundfasern aus Beispielen 22 und 24 und Vergleichsversuch 4 wurden zu Fasern einer Länge von etwa 5 mm geschnitten um sie als Rohmaterial bei der Papierherstellung zu verwenden. Nach dem Vermischen der Papierrohstoffe wurde die Papierherstellung nach dem Verfahren von JlS P 8209 durchgeführt. Es wurden Paniere mil einem Cminrippwirht vnn ptu/a Sn o/m2

hergestellt unter Verwendung einer Trocknertemperatur von 95°C. Die physikalischen Eigenschaften des erhaltenen Papiers sind in Tabelle 8 gezeigt. Man kann feststellen, daß die physikalischen Eigenschaften des Papiers, das unter Verwendung der erfindungsgemäßen Verbundfasern erhalten wurde, am besten waren.

Tabelle 8
(Papierherstellungsversuch)

Beispiele	Zusammensetzung des	Papierrohmaterials	70	(%)	Physikalische Eigenschaften des	naß	Bruchläng (km)	PP enthaltenden Papiers	Ah/iehfestigkeit (g/15 mm) Hciß- siegelbedingungcn	180 C 0,5 Sek.
der Papier herstellung	Art der PP-Faser	Reyon NBKP **)	70	PVA	Reißfestigkeit (kg/15 mm)	0,361	trocken	C	140 C 0.5 Sek.	180
			70		trocken	0,415	3.91	naß	120	210
1	Beispiel 22 30	_	70	_	2,99	0,062	4,23	0,472	160	Ί
2	Beispiel 24 30	-	35	-	3,17	0,048	2,24	0.565	6	5
	Vergleichsvers.4 30	-	35	-	1,78	0.373	1,91	0.084	0	190
4	PP-Faser(3d)*) W	-	35	-	1,40	0,416	4.05	0.062	170	200
5	Beispiel 22 30	30	35	5	2,98	0,071	4,52	0,488	180	72
6	Beispiel 24 30	30	50	5	3.46	0.051	2,47	0,555	14	15
/	Vergleichsvers.4 30	30	50	5	1.85	0,357	2.33	0,097	0	230
8	PP-Faser (3d)*) 30	30	50	5	1.64	0,391	3,83	0.064	210	250
9	Beispiel 22 50	-	50	-	2,93	0,029	4,07	0,467	230	110
10	Beispiel 24 50	-	-	3,24	0,010	1,86	0,521	18	50
11	Vergleichsvers.4 50	-	-	1.40	I 1 ~)	0,040	r\ υ
12	PP-Faser (3d)*} 50	-	-	0,82	0,014

*) Einfache einzelne Polypropylenfaser.
**) Eine Art von Kraftpulpe.

Claims

Patentansprüche:

1. Wärmeverklebbare Verbundfasern aus (1) kristallinem Polypropylen und (2) einem, gegebenenfalls verseiften, Äthylen-Vmylacetat-Copolymer, bei dem die Komponente (1) und die Komponente (2) in Seite-an-Seite- oder in Kern-Mantel-Form angeordnet sind und die'Komponente (2) zumindest einen Teil der Oberfläche der Verbundiasern ausmacht, dadurch gekennzeichnet, daß die Komponente (2) ein Äthylen-Vinylacetat-Copolymer mit einem Vinylacetatgehalt von 0,5 bis 18 Mol-%, bezogen auf den Gesamtgehalt an Vinylacetat und Äthylenmonomeren, oder ein Verseifungsprodukt davon oder eine Polymermischung aus dem Copolymeren und/oder dessen Verseifungsprodukt mit Polyäthylen ist, wobei die Polymermischung 0,5 bis 18 Mol-% insgesamt an Vinylacetat und/oder Vinylalkohol, bezogen auf die gesamten Monomereinheiten in der Mischung enthält

2. Wärmeverklebbare Verbundfaser gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der <?-Wert des kristallinen Polypropylens im Bereich von 4 bis 7

liegt, wobei der Q-Wert -rj— ist, worin Mw das

Gewichtsdurchschnittsmolekulargewicht bedeutet und Λ/π das Zahlendurchschnittsmolekulargewicht

3. Wärmeverklebbare Verbundfaser gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Q-Wert des kristallinen Polypropylens nicht mehr als 3,5 beträgt.

4. Wärmeverklebbare Verbundfaser gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die zweite Komponente aus einem verseiften Äthylen-Vinylacetat-Copolymer mit einem Verseifungsgrad von nicht weniger als 30% besteht.

5. Wärmeverklebbare Verbundfaser gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die zweite Komponente zu 70 Gew.-% oder weniger aus dem Äthylen-Vinylacetat-Copolymer und zu 30 Gew.-% oder mehr aus Polyäthylen besteht.

6. Wärmeverklebbare Verbundfaser gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die zweite Komponente zu 70 Gew.-% oder weniger aus einem Verseifungsprodukt des Äthylen-Vinylacetat-Copolymeren mit einem Verseifungswert von weniger als 30%. und zu 30 Gew.-% oder mehr aus Polyäthylen besteht.

7. Wärmeverklebbare Verbundfaser gemäß Anspruch I. dadurch gekennzeichnet, daß die spezifische Dichte der zweiten Komponente nicht größer als 0,93 ist.

8. Wärmeverklebbare Verbundfaser gemäß Anspruch I, dadurch gekennzeichnet, daß die zweite Komponente einen Prozentsatz des Umfangs zum Faserquerschnitt von nicht weniger als 50% ausmacht.

9. Wärmeverklebbare Verbundfaser gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis von Komponente (I) zu (2) im Bereich von 30 :70 bis 70 : 30 liegt.

10. Wärmeverklebbare Verbundfaser gemäß Anspruch I, dadurch gekennzeichnet, daß die Schmelzfließgeschwindigkeit der zweiten Komponente das 1,5- bis 6fache der ersten Komponente beträgt.

Die Erfindung betrifft wärmeverklebbare Verbundfasern auf Basis von kritallinem Polypropylen mit guter Tieftemperatur-Verklebbarkeit und guter Verklebbarkeit an andere Stoffe, und weiterhin wärmeempfindliche Verbundfasern, die im wesentlichen nicht gekräuselt sind und die geeignet sind für nach einem Naßverfahren hergestellte Faservliese.

Verbundfasern, aus zwei unterschiedlichen Polymeren mit verschiedenen Schmelzpunkten sind aus US-PS

ίο 35 89 956, GB-PS 1149 270 und GB-PS 14 46 570 bekannt

Faservliese können insbesondere hergestellt werden, indem man Verbundfasern der vorgenannten Struktur gewöhnlich in Form eines Vlieses oder dergleichen formt, worauf man sie oberhalb des Schmelzpunktes der niedrigerschmelzenden Komponente und unterhalb des Schmelzpunktes der höherschmelzenden Komponente erhitzt und dadurch eine Schmelzverklebury zwischen den sich berührenden Teilen der Fasern ausbildet

Die bisher hergestellten wärmeverklebbaren Verbundfasern der vorgenannten Art haben im allgemeinen eine hohe Verklebungstemperatur und müssen darum auf eine hohe Temperatur erhitzt werden. Selbst wenn man Verbundfasern verwendet, bei denen Polyäthylen als niedrigschmelzende Komponente vorliegt ist die Erhitzungstemperatur noch nicht ausreichend niedrig. Ein weiterer Nachteil der Verbundfasern des Standes der Technik liegt in der schlechten Verklebbarkeit mit fremden Stoffen, wie Textilmaterialien, Holz, Metall und dergleichen. Wenn man infolgedessen beispielsweise die vorher erwähnten Faservliese verwendet, um sie mit anderen Stoffen zu verkleben oder sie mit anderen Stoffen unter Ausbildung von Verbundstoffen kombiniert, so ist die Verwendung eines zusätzlichen Bindemittels erforderlich. Und selbst bei Verwendung eines Bindemittels ist die Klebehaftung nicht in jedem Falle befriedigend. Da weiterhin die wärmeverklebbaren Verbundfasern des Standes der Technik im allgemeinen in einem gewissen Maße dazu neigen sich

■ίο zu wellen, d. h. einige oder mehrere Kräuselungen pro 25 mm aufwiesen, waren sie nicht geeignet als Materialien zur Herstellung von typischen durch Naßverfahren hergestellten Faservliesen, wie Papier, bei denen die Wärmeverklebbarkeit angewendet wird.

4> Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, wärmeverklebbare Verbundfasern aus Polypropylen zur Verfügung zu stellen, welche ohne die Nachteile des Standes der Technik nicht nur eine gute Wärmeverklebbarkeit bei niedriger Temperatur haben, sondern die

■>n auch eine gute WärmeverklebbatJ.eit an andere Materialien aufweisen, die nach dem Naßverfahren zu Faservliesen verarbeitet werden können und die im wesentlichen nicht zum Wellen neigen.

Diese Aufgabe wird durch die erfindungsgemäßen

>) wärmeverklebbaren Verbundfasern gelöst, die als erste Komponente ein kristallines Polypropylen enthalten und als zweite Komponente ein Äthylen-Vinylacetat-Copolymer mit einem Vinylacetatgehalt von 0,5 bis 18 Mol-%, vorzugsweise 1 bis 15 Mol-%, bezogen auf die

mi Gesamtmenge an Vinylacetat und monomeren Äthylen oder einem Verseifungsprodukt davon oder einem Gemisch aus einem der genannten Copolymeren und/oder Verseifungsprodukten mit Polyäthylen, welches insgesamt 0,5 bis 18 Mol-%, vorzugsweise insgesamt I bis 15 Mol-% an Vinylacetat- und/oder Vinylalkoholkomponente (nachfolgend werden diese Komponenten als Vinylmonomerkomponente bezeichnet) in jedem Polymer, bezogen auf die Gesamtmenge