CN103733517B - 自适应的电流限制振荡器启动器 - Google Patents

Abstract

一种用于电子高频感应加热器驱动器的功率振荡器启动电路。当接收到打开信号时，该感应加热器驱动器生成高频交变电流，其中交变电流通过感应加热器线圈与用于可变射流燃料喷射系统的适当的损耗部件磁性地耦合。感应加热器驱动器使用功率振荡器，基于参考至感应加热器驱动器的供应电压的阈值电流极限，启动和重新启动(在适当时)该功率振荡器。

Description

自适应的电流限制振荡器启动器

相关申请的交叉引用

本申请是标题为Adaptive Current Limit Oscillator Starter的美国临时专利申请序号61／478,424的非临时申请，并要求其提交日2011年4月22日的优先权，其全部内容通过引用被并到本文中。

并且本申请与以下与本申请同日提交的美国非临时专利申请相关：

由Perry Czimmek发明的并且由代理人案号2011P00689US01标识的SynchronousFull-Bridge Power Oscillator with Leg Inductors；

由Perry Czimmek发明的并且由代理人案号2011P00690US01标识的SynchronousFull-Bridge Power Oscillator；

由Perry Czimmek和Mike Hornby发明的并且由代理人案号2011P00691US01标识的Synchronized Array Bridge Power Oscillator；

由Perry Czimmek和Mike Hornby发明的并且由代理人案号2011P00692US01标识的Synchronized Array Power Oscillator with Leg Inductors；以及

由Perry Czimmek和Hamid Sayar发明的并且由代理人案号2011P00693US01标识的Variable Spray Injector with Nucleate Boiling Heat Exchanger。

背景技术

本发明的实施例通常涉及用于感应加热器的功率振荡器，并且更具体地涉及用于可变射流燃料喷射器的这种功率振荡器。

存在对改善内燃发动机的排放品质的连续的需要。同时，存在最小化发动机用曲柄发动时间以及从接通到驶离的时间同时保持最大的燃料经济性的压力。那些压力适用于用替代燃料(诸如乙醇)供燃料的发动机以及用汽油供燃料的那些发动机。

在冷温度发动机启动期间，传统的火花点火内燃发动机的特征为高碳氢化合物排放以及不良的燃料点火和可燃性。除非在停止和热浸之后发动机已经处于高温，用曲柄发动时间可能是过度的，或发动机可能根本未启动。在较高的速度和负载时，运行温度增加并且燃料雾化和混合得到改善。

在实际的发动机冷启动期间，为完成启动所需要的加浓(enrichment)留下不按化学计量供燃料，这体现为高尾管碳氢化合物排放。最差的排放是在发动机运行的前几分钟期间，在那之后催化剂和发动机接近运行温度。关于供乙醇燃料的车辆，随着燃料的乙醇百分比分数增加到100％时，冷启动的能力变得越来越小，导致一些制造商纳入双燃料系统，在双燃料系统中用传统的汽油为发动机启动供燃料并且用乙醇品级为发动机运转供燃料。这种系统是昂贵的并且多余的。

对于冷启动排放和在低温度下启动困难的另一解决方案是将燃料预加热到某一温度，在该温度下燃料在被释放到歧管或大气压时很快地蒸发或立即蒸发(“闪沸”)。就考虑燃料状态而言，预加热燃料复制热发动机。

已经提出了许多预加热方法，其中大部分涉及在燃料喷射器中预加热。燃料喷射器被广泛地用来计量进入汽车发动机的进气歧管或汽缸的燃料。燃料喷射器通常包括：包含大量增压燃料的外壳、燃料进口部分、包含针型阀的喷嘴部分、和电动机械致动器(诸如电磁螺线管、压电致动器或用于致动针型阀的另一机构)。当致动针型阀时，增压燃料通过阀座中的孔口喷出并进入发动机中。

已经被用于预热燃料的一种技术是用时变磁场感应地加热包括燃料喷射器的金属元件。具有感应加热的示范性燃料喷射器被公开在美国专利No.7677468，美国专利申请：No.20070235569，20070235086，20070221874，20070221761和20070221747中，据此它们的内容通过引用被完全地并入本文中。能量被转化为部件内部的热量，该部件在几何形状和材料上适合于通过由时变磁场引起的磁滞和涡流损耗来加热。

感应燃料加热器不仅在解决与汽油系统相关联的上述问题中是有用的，而且在预热乙醇品级燃料以在没有多余的汽油燃料系统的情况下完成成功的启动中也是有用的。

因为感应加热技术使用时变磁场，所以该系统包括电子设备用于将适当的高频交变电流提供给燃料喷射器中的感应线圈。

传统的感应加热通过功率的硬切换或者当在切换装置中电压和电流两者都是非零时进行切换来实现。通常，在接近谐振器或储能电路的自然谐振频率的频率上进行切换。谐振器包括电感器和电容器，对电感器和电容器进行选择和优化以在适合于使到被加热部件中的能量耦合最大化的频率上谐振。

储能电路的自然谐振频率是其中L是电路电感，并且C是电路电容。谐振处的峰值电压受电感器和电容器的能量损耗或者电路的降低的品质因数Q限制。可以用所谓的半桥或全桥电路来完成硬切换，该半桥或全桥电路分别包括一对或两对半导体开关。功率的硬切换导致切换噪声、以及来自电压供应的谐振频率或其谐波上的高幅值电流脉冲的负面后果。并且，在切换装置既未完全导电又未完全隔离时的线性打开和关闭时段期间，硬切换耗散了功率。硬切换电路的频率越高，切换损耗越大。

因此优选的加热器电路提供了驱动被加热的燃料喷射器的方法，其中以最低可能的中断功率进行切换。在标题为Constant Current Zero-Voltage Switching InductionHeater Driver for Variable Spray Injection的美国专利No.7628340中公开了这种加热器电路。理想地，当切换装置中的电压或者电流是零时，应当为储能电路重新补足能量。已知的是，电磁噪声在零电压或零电流切换期间是较低的，并且在零电压切换期间是最低的，这是美国专利No.7628340的方法。切换装置在零切换下耗散最低的功率也是已知的。那个理想的切换点每个周期发生两次，当正弦波与零交叉以及反转极性时；即，当正弦波在从正到负的第一方向上与零交叉时，以及当正弦波在从负到正的第二方向上与零交叉时。

考虑到上述加热器驱动器实施方式以及任何功率振荡器，存在一个可能的问题，该问题是由于来自感应加热线圈的过低的负载阻抗、或由于给该加热器驱动器的过低的供应电压、或由于来自某一其它源的振荡的暂态中断，振荡器未能振荡。当该振荡器未能振荡时，后果是感应地加热的失效以及由于在功率振荡器的部件中的过度电流引起的可能的损害。后者可以用电流限制或故障停机来处理。但是振荡器仍然未能振荡以及感应地加热。在诊断检测时，可以使用附加的振荡器来启动功率振荡器。但是它不内在地防止或利用过度的故障电流条件，也不将正常电流与该故障电流同步以更好地实现振荡。

因此，检测振荡的失效、启动或重新启动振荡器(这是适当的)、以及将振荡器启动或重新启动与过度的故障电流同步使得故障电流有助于振荡尝试将促进现有技术电平。

发明内容

本发明的实施例提供了检测过度的电流并且并发地检测振荡状态用于启动、或重新启动振荡器。另外，本发明的实施例补偿：针对给感应加热器驱动器的供应电压中的任何变化而检测过度电流，因为供应电压的变化将引起过度电流的电平。另外，本发明的实施例使得功率振荡器与过度电流同步，以便这个电流可以帮助振荡功能。

参考关于先前公开的功率振荡器的实施方式(Continental参考号2011E00365US，其拓扑使用在修改的全桥、或者H桥配置中的两对功率切换晶体管互补对)来描述本发明的实施例。与全桥驱动器的差异包括：(1)该桥从恒流源电感器馈给，并且(2)传统全桥的负载部分被替换为谐振储能电路。振荡器同步内在零切换拓扑是与传统全桥的进一步差异，该拓扑驱动在对角对的交替序列中的晶体管互补对的栅极。

附图说明

图1是示出了根据2011E00365US的具有源电感器并且不具有变压器和不具有中心抽头的同步桥振荡器的简化电气示意图。

图2A和2B各自示出了根据本发明的实施例的用于可变射流燃料喷射器的功率振荡器的示意图的部分。

图3是示出了根据本发明的实施例的功率振荡器启动方法的步骤的流程图。

具体实施方式

理想地，当切换装置中的电压或者电流是零时，应当为储能电路重新补足能量。电磁噪声在零电压或零电流切换期间较低，并且在零电压切换期间最低。该切换装置在零切换下耗散最少的功率。那个理想的切换点每个周期发生两次，当正弦波与零交叉以及反转极性时；即，当正弦波在从正到负的第一方向上与零交叉时，以及当正弦波在从负到正的第二方向上与零交叉时。由半导体开关实现能量重新补足，并且零电压切换与振荡器储能电路的谐振同步。

本发明的实施例提供了下列手段：检测过度的电流条件，并使用该证实作为振荡器停止的指示器并且并发地作为输入状态以帮助判定振荡器功率切换装置中的哪些是载流的装置并因此反转它们的状态。参考振荡器的集成的功能将是一个示例振荡器，该示例振荡器在2011E00364US中作为同步全桥功率振荡器加热器驱动器被公开并且将参考图1进行解释，图1是振荡器电路的简化表示，其中为了清楚而未示出许多基本部件。部件的具体或一般的值，等级，添加，包括或排除不意图影响本发明的范围。

L3可以位于燃料喷射器内部。L3是感应加热器线圈，其提供用于感应加热适当的燃料喷射器部件的安匝。

根据本发明实施例的同步全桥功率振荡器可以包括R10、R11、D4、D5、Q3、Q4、Q5、Q6、L2、C储能回路(tank)和L3。Q3和Q4是增强型N-MOSFET(N沟道金属氧化物半导体场效应晶体管)开关，其交替地将储能谐振器(C储能回路和L3电路)连接到地，并且当每个在相应的状态中被打开时，使电流能够流过感应加热器线圈和地。Q5和Q6是增强型P-MOSFET(P沟道金属氧化物半导体场效应晶体管)开关，其交替地将储能谐振器(C储能回路和L3电路)连接到通过L2源起的电压供应，以及与处于适当状态的Q3和Q4一起使电流能够流过感应加热器线圈。电压供应可以是电源，或在车辆的情况下，可以是电池或交流发电机，并且是重新补足振荡器中损耗的能量的潜在能量源。

C储能回路和L3分别是谐振储能电路的储能谐振器电容器和储能谐振器电感器。该储能电路的谐振频率是其中L是加热器线圈电感L3，以及C是储能电容器C储能回路的电容。储能电路中的峰值电压被设置为：V_out=π*V_in，其中V_in是供应电压。储能电路中的电流电平根据能量平衡所确定。

零切换功率振荡器电路应当在振荡中自启动，但是在全反转H桥策略中可以通过有选择地将Q3-Q6的切换排序而被强制进入振荡。本发明的实施例将这种方式用于这种类型的振荡器。同时使电流在MOSFET的“漏极”和“源极”之间流动的互补对或者此处的晶体管对是Q6和Q3或Q5和Q4。不希望当Q5流通电流时使Q3流通电流，并且同样地，不希望当Q6流通电流时使Q4流通电流。当Q5正在流通电流时，电流穿过感应加热器线圈L3并且然后穿过Q4到地。如当Q5正在流通电流时一样，当Q6正在流通电流时，电流以相反的方向穿过感应加热器线圈L3，并且然后穿过Q3到地，这是电流的“全反转”。

MOSFET是具有到栅极中的库仑电荷量的阈值的装置，该库仑电荷量是漏-源电流相关的。满足电荷阈值增强装置处于“导通”状态。第一和第二栅极电阻器R10、R11为H桥的第一和第二支路供应栅极充电电流。分别地，R10为Q3和Q5的栅极供应电流，R11为Q4和Q6的栅极供应电流，并且R10、R11分别地限制流到第一和第二栅极二极管D4、D5中的电流。当源极比栅极更正时，P-MOSFET Q5和Q6在漏极和源极之间传导。当源极比栅极更负时，N-MOSFET Q3和Q4在漏极和源极之间传导。

由被加热部件的电阻性和磁滞损耗所引起的加负载反映回为谐振储能电路中的损耗。由从电流源电感器L2流到顶桥晶体管Q5和Q6的电流来重新补足那个损耗。取决于电流在其中流通的H桥的电流的反转状态，电流将流过Q5或Q6，并且然后流过感应加热器线圈L3。L2从存储在L2的磁场中的能量为储能电路供应电流。以在同步全桥功率振荡器的操作期间不断地流到L2中的电流的方式从供应电压重新补足该能量。L2还提供储能电路与电压源的暂态分离，以便在振荡期间储能电压可以瞬间高于源电压。

如果如在那时由正弦波半周期的极性所确定的那样，电流正在流过Q5，那么从Q4漏极至源极的到地传导正在通过正向偏置的D4将电荷从Q5和Q3的栅极中拉出。而且Q3现在不导电，并且不通过D5将栅极电荷从Q6和Q4中拉出到地。同时R10从供应电压汲取电流。但是在栅极由通过Q4的传导而分路至地的情况下，R10两端的IxR电压降不能为Q5和Q3的栅极充电。

当正弦波与零交叉时，那时Q4变得在切换结两端反向偏置并且在内部固有二极管两端正向偏置，因此将电流传导通过该内部固有二极管以反向偏置D4。D4停止传导电流离开Q5和Q3的栅极，并且R10可以为Q5和Q3的栅极充电，这随后使Q5中的传导停止并启动Q3中的传导，以开始传导用于连续的正弦半周期的电流。Q3还通过现在正向偏置的D5而将栅极电荷从Q6和Q4中拉出到地，并且保持Q4在非导电状态，这种非导电状态继续允许R10增强Q3。并且Q6传导。

随着正弦波交替极性——在从负到正的第一方向与零交叉并且然后在从正到负的第二方向与零交叉，该过程重复。这在感应加热器线圈L3中生成全反转的电流。继续在储能电路中从L2重新补足电流。如果通过在IGBT的漏极和源极两端添加外部二极管来表示N-MOSFET的固有二极管，则IGBT(绝缘栅双极晶体管)装置可以替换这个实施例中的N-MOSFET。这概述了参考振荡器的运行。

将参考图2A和2B描述本说明书中描述的实施例(包括本文中公开的本发明的实施例)的其余功能。现在将描述辅助的部件，根据本发明的实施例，所述辅助的部件可以被包括在同步的全桥功率振荡器的周围。R14是相对小值的“不平衡”电阻器，以帮助在启动时开启振荡。如果所有部件与完美对称和杂散阻抗完美匹配，并且不存在随机的热噪声，则振荡器根本不可能开始振荡。齐纳或雪崩二极管D2、D3、D6、D7、D11、D12，以及另外在输入的供应电压上的D14，提供过压保护和电压限制，用于保护功率切换装置的栅极结构并且还保护控制电子设备。Q1和Q2用作振荡器功率开关的控制接口的控制开关。当Q1和Q2并未活动地用于控制时，C34和C35将Q1和Q2的栅极与功率振荡器同步。Q1和Q2分别用于强制功率开关Q4、Q6和Q3、Q5的状态改变。

附加的辅助部件包括U0、C1、C2、C3、LI、和D1，构成用于控制电子设备的5伏DC供应。去耦和噪音电容器分布遍及电路，并且包括C4、C5、C6、C7、C8、C9、C10、C11、C13、C15、C16、C17、C18、C19、C24、C25、C26、C28、和C29。R2和R7分别确保外部接点J1和J3处的不连接状态不会无意地开启加热器驱动器。反相施密特触发器U3(管脚组5、6)连同LED(“发光二极管”)以及R5与D21和R4与D22电阻器组合提供视觉的故障指示。如对本领域普通技术人员来说将是显而易见的，也可以使用其它适合的辅助部件。

根据本发明的实施例，因为负载的磁特性根据温度变化，所以根据功率振荡器储能频率中的变化使能对L3内的负载的温度控制，这里可变射流燃料喷射器包含L3。在不同的实施例中，温度控制可以包括根据参数询问储能频率，该参数诸如一个或多个振荡器功率开关的时变栅极电荷。利用栅极电荷来确定储能频率的这种方法先前已经公开，引用为美国公开申请号20100288755，“Frequency to Voltage Converter Using Gate VoltageSampling ofPower Oscillator”，并且据此通过引用被整体包括。

根据本发明的实施例，采样栅极电压，作为与U1(管脚组1、2、3)的比较器或运算放大器输入处的基准相比较的阈值，U1生成与功率振荡器频率同步的脉冲边沿。利用通过反相门U3(管脚组1、2和3、4)串联的施密特触发器滞后来缓冲并噪音滤波这些脉冲边沿。然后将该脉冲边沿用作对触发器U5(管脚组8、9、10、11、12、13)的时钟脉冲输入。R28和R29与C27和R27一起构成RxC定时电路，其中D13围绕触发器以创建预先确定宽度的脉冲，该脉冲具有由逻辑电压预先确定的电压，该逻辑电压通过R30生成一组电荷，这组电荷将C20充电到目前作为储能频率函数的电压。

将作为储能频率函数的电压呈现给差动误差放大器或误差比较器U2(管脚组5、6、7)。误差确定为与由电压预先确定的基准的差，此处，该电压来自包括R34，R35，R36电阻性分压器。某一PID伺服功能，或“比例，积分和微分”由差动误差放大器所提供，其中C21提供微分补偿，C22和C23提供积分补偿以及全局比例增益由R31和R32的比值确定，这里规定R33=R31以及R37=R32。R38和C23对目标电压基准和作为储能频率函数的电压之间的误差进行积分。

将这个误差与在比较器或运算放大器U1(管脚组5、6、7)处预先确定的频率的三角波相比较。这样就生成了PWM或“脉冲宽度调制”信号，它最终被用于调节作为温度确定的储能频率函数的振荡器功率。由三角波形生成器生成三角波，该三角波形生成器由U1(管脚组8、9、10和12、13、14)连同R39，R40，R41，R42构成，三角波形生成器具有用R43和C12形成的RxC计时器所设置的频率。选择三角波形生成器波形偏移的范围，以允许PWM信号在0％和100％的功率占空比之间变化。

根据本发明的实施例，通过将代表电流电平的电压与在比较器或运算放大器U2(管脚组1、2、3)处的阈值比较，来确定功率开关中的过度的电流条件。代表电流电平的电压被获得为电流感测电阻器两端的IxR降，该电流感测电阻器由并联的电阻器R8和R9构成。根据与功率振荡器供应电压成比例的电压来确定与该电流电平相比较的阈值，此处该电压包括分压器R16和R17，其中D9提供对电流阈值基准电压电平的、作为正向偏置的二极管降电压函数的最大限制。当电流感测电阻器中的电流也是供应电压的函数时，希望使阈值电平随供应电压变化，因此，作为振荡器状态函数的电流中的变化应当与作为供应电压函数的电流中的变化分离。选择作为供应电压函数的阈值电平，使得电流在L3中以这样的速率来建立：如果电流达到了过度的电平，导致与比功率振荡器的正常运行频率低的频率成比例的时间常数。照此，一旦功率振荡器正在振荡，电流电平将小于过度的电流阈值。

当过度电流条件存在时，U2(管脚组1、2、3)的输出变为逻辑“低(LOW)”状态，呈现给反相施密特触发器U3(管脚组13、12)，现在将逻辑“高(HI)”状态呈现给“与(AND)”门U4(管脚组4、5、6和8、9、10)的输入。在此从R12和R13，也提供来自功率开关栅极的电压作为对“与”门的输入。当满足“与(AND)”的逻辑条件时，相应的门的输出打开Q1或者Q2，这取决于哪个功率开关门是在过度电流条件期间被充电。然后，Q1或Q2耗尽正在承载过度电流的功率开关的相应序列的电荷。

已描述的是一种方法，该方法确定过度的电流条件，确定起作用的振荡器功率开关的互补对，并且改变它们的状态以便中断过度的电流条件。并发地，当一个互补对具有状态改变时，这引起另一个功率开关互补对的状态改变，现在再次在L3中建立电流，但是全反转。再次由电流感测电阻器监控电流，并且再次对过度电流条件做出确定。这个循环交替地继续，直到振荡器正常运转，此时频率应当增加使得在任一个功率开关对中都不再获得过度的电流，并且Q1和Q2将它们自己与功率振荡器同步，并且两个与门U4(管脚组4、5、6和8、9、10)都具有在“低(LOW)”逻辑状态中的输出。

如果过度电流条件持续达多个周期，反相施密特触发器U2(管脚组12、13)处的逻辑状态保持“高(HI)”达足够通过R18和D10对C14充电的占空比，其大于通过R19的放电速率。这导致C14上的电压达到反相施密特触发器U3(管脚组10、11)上的逻辑阈值“高(HI)”输入状态。该反相状态现在为反相施密特触发器U3(管脚组8、9)的输入呈现逻辑“低(LOW)”，这在触发器U5(管脚组1、2、3、4、5、6)的复位管脚处导致逻辑“高(HI)”，触发器U5用作可复位的故障锁存器。另外，如由与R20形成分压器的NTC或者“负温度系数”装置R21所确定的，过温条件也将在反相施密特触发器U3(管脚组8，9)处设置逻辑“低(LOW)”。通过R6在J3处提供故障的复位。通过R3为J2呈现故障条件逻辑状态。故障锁存器提供适当的逻辑状态，该逻辑状态与J1“加热器使能”的逻辑状态在“与”门U1(管脚组5、6、7)处相结合以满足在“与”门U4(管脚组1、2、3)处的逻辑条件，使得来自U1(管脚组5、6、7)的PWM信号传递到控制开关Q9。

在示例性实施例的“高侧”功率调节的配置中被分离地公开的控制开关Q9最终确定L2处的平均电压，并因此根据功率振荡器频率控制到功率振荡器的功率。Q9通过D16将电荷拉出P-MOSFET Q8，以允许电流在Q8的源极和漏极之间流到L2。为了在关闭期间最小化Q8的切换损耗，具有由D17，D18和D19构成的贝氏(Baker)电路的Q7双极晶体管使能从供应电压对Q8的较快速充电。Q9还通过贝氏电路和D15关闭Q7。Q7由通过R44和贝氏电路的电流打开。R45允许Q8的栅极基本上达到全供应电压，并避免Q7的结两端的二极管降电压差别。

图3是示出根据本发明实施例的功率振荡器启动方法的步骤的流程图。图3的功率振荡器启动方法包括：控制该功率振荡器的至少一个功率开关，如302处所示；检测与该至少一个功率开关的状态有关的电流电平，如304处所示；将该电流电平与阈值电平比较，如306处所示；并且当该电流电平越过阈值电平时减少该电流电平，如308处所示。

上文的详细描述将被理解为在每个方面都是说明性的和示例性的，而不是限制性的，并且，本文中公开的发明的范围并不是由该发明的描述所确定的，而是由根据专利法所许可的全广度所解释的权利要求所确定。例如，虽然本发明的自适应的电流限制振荡器启动和重新启动的方法在本文中被描述用于内燃发动机燃料喷射器中的加热器的感应加热器线圈的驱动器，但是该方法可以用于启动或重新启动功率振荡器，或用于其它应用中的其它感应加热器的功率振荡器。要理解的是，本文中所示出和描述的实施例仅仅是对本发明的原理的说明，而且在不脱离本发明的范围和精神的情况下，本领域技术人员可以实施各种修改。

Claims (12)

1.一种用于启动振荡器的电路，其被配置成向用于燃料喷射器的感应加热线圈提供振荡信号，所述电路包括：

包括储能电路的振荡器，所述储能电路包括感应加热线圈并且具有谐振频率，振荡器进一步包括耦合到感应加热线圈的并且被配置成传导通过所述感应加热线圈的电流的第一和第二功率开关，所述第一和第二功率开关被另外地配置成当振荡器电路振荡时传导振荡电平的电流通过感应加热线圈，所述第一和第二功率开关被配置成使得当振荡器电路不振荡时，其传导多于振荡电平的电流；

电流感测电阻器，其操作地耦合到第一和第二功率开关并且被配置成连续地生成电压信号，所述电压信号表示实际流过第一和第二功率开关的电流；

比较器，操作地耦合到电流感测电阻器和用于所述第一和第二功率开关的电源，所述比较器响应于流过第一和第二功率开关中的至少一个的电流大于振荡电平的电流而生成过流信号；以及

控制开关，被耦合到比较器及第一和第二功率开关两者，控制开关被配置成响应于从比较器接收到过流信号而关闭第一和第二功率开关中的一个；

由此，关闭第一和第二功率开关中的一个减小了流过感应加热元件的电流并且引起振荡器企图振荡。

2.权利要求1的电路，其中控制开关包括控制所述第一和第二功率开关中的至少一个的门电压的逻辑门。

3.权利要求1的电路，其中振荡电平的电流与向所述第一和第二功率开关供应功率的电压源的电压电平成比例。

4.权利要求1的电路，其中由正向导电的二极管限制过度电流条件阈值电平，所述过度电流条件阈值电平被与传导通过感应加热线圈的电流的电平相比较。

5.权利要求1的电路，其中振荡电平的电流是比在振荡器未以其谐振频率振荡时第一和第二功率开关所利用的更小的电流。

6.权利要求1的电路，其中所述控制开关被配置成关闭被关闭的所述功率开关，直到通过被关闭的功率开关的电流减少到近似零为止。

7.一种启动振荡器的方法，其被配置成向用于燃料喷射器的感应加热线圈提供振荡信号，所述振荡器具有包括感应加热线圈的储能电路，振荡器进一步包括耦合到感应加热线圈的第一和第二功率开关，所述第一和第二功率开关被配置成传导在储能电路的谐振频率下通过感应加热线圈的振荡电平的电流，振荡器电路被配置成使得当振荡器不在振荡时，第一和第二功率开关将传导通过感应加热线圈的多于振荡电平的电流，启动振荡器的所述方法包括：

将流过第一和第二功率开关的电流转换成第一电压，所述第一电压表示实际流过第一和第二功率开关的电流；

比较第一电压与参考电压，并且当实际流过第一和第二功率开关的电流超过振荡电平的电流时生成功率开关过流信号；并且

响应于生成过流信号来关闭第一和第二功率开关中的一个；

响应于振荡器开始振荡来打开被关闭的功率开关。

8.权利要求7的方法，其中关闭第一和第二功率开关中的一个包括使用逻辑门来控制被关闭的所述功率开关的门电压。

9.权利要求7的方法，其中振荡电平的电流与被提供到第一和第二功率开关的电压成比例。

10.权利要求7的方法，其中由正向导电的二极管限制振荡电平的电流。

11.权利要求7的方法，其中振荡电平的电流是比当振荡器未以其谐振频率振荡时由第一和第二功率开关所利用的更小的电流。

12.权利要求7的方法，其中关闭第一和第二功率开关中的一个包括关闭被关闭的所述功率开关，直到通过被关闭的功率开关的电流减小到近似零为止。